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某地基不均匀沉降的三维分析

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维普资讯 http://www.cqvip.com 1004—9665/2002/10(02 1-01 84-05 Journal of Engineering Geology 工程地质学报 某地基不均匀沉降的三维分析睾 张冰峰秦四清 (中国科学院地质与地球物理研究所工程地质力学重点实验室摘要北京 100029) 某地基处理原拟采用CFG复合地基。但由于地层情况复杂,施工难度大,决定采用CFG桩和人工挖孔桩进行地基 处理,但是这种处理方案可能会引发地基不均匀沉降从而对上部结构产生不良影响,因此合理的的选取人工挖孔桩桩间距非 常重要。通过对四种桩间距情形下地基的三维沉降分析,选取了合理的人工挖孔桩桩间距,解决了这一工程难题。 关键词 复合地基不均匀沉降三维 中图分类号:TU471.99 文献标识码:A 3 D ANALYSIS OF SETTLEMENT OF COMPOSITE FOUNDATION ZHANG Bingfeng QIN Siqing (Key Laboratory ofEngineering Geomechanics,Institute f oGeology and Geophysics,Chinese Academy ofSciences,Bering 100029) Abstract A CFG composite foundation was planed,but it is very diicultf to be treated in construction due to complicated geologic stratum.Thus,two pile diameters(‘P400 and‘P800)are adopted to improve the foundation. But theplaned foundation could undergo different settlement of foundation and brings bad influence on building be— cause of different pile diameter.So it is very important to select the appropriate pile spacing.To solve this prob— lem,this paper compares four different pile spacings by 3 D settlement analysis of composite foundation,then an op— timum plan is put forward. key words Composite foundation,Inhomogeous settlement,3 D 成)。但这种处理方案可能会由于采用两种不同桩 1 引 言 某地基处理原设计方案拟采用CFG复合地基。 上部结构型式为剪力墙,基础型式采用箱形基础。 设计单位拟采用 ̄400(机械成孔)复合地基处理方 案进行处理,但是在施工过程中由于该区地层情况 径引起地基的不均匀沉降,对上部结构产生影响并 导致箱基方案修改。因此,为了减少由于不均匀沉 降对上部产生的不良影响,q ̄800(人工挖孔桩)桩间 距的选择非常重要。本文通过对人工挖孔桩四种桩 间距情形下地基的三维沉降数值分析,选取了合理 的桩间距,解决了这一工程难题。 比较复杂,基岩埋深变化很大,尤其西南部由于地层 条件所限,无法进行CFG桩施工,因此结合地层情 况和施工实际,设计单位决定采用q ̄800(人工挖孔) 进行地基处理,见图1中C区(其中A、B区为‘P400 机械成孔,桩间距分别为1.5m、1.4m,施工已经完 地基地层从上向下分别为:(1)粉质粘土夹粘 质粉土:褐黄或棕黄色、湿、中密、可塑状,局部含风 2场地工程地质简况 {I}收稿日期:2001—12—07;收到修改稿日期:2002—03—07. 第一作者简介:张冰峰(1976一),男,硕士,岩土力学专业.Email:zbt999@sohu.tom 维普资讯 http://www.cqvip.com 张冰峰等:某地基不均匀沉降的三维分析 图1某复合地基处理方案 Fig.1 The plan of one composite foundation improvement 化细砾石,厚度0.60~4.1Ore,底层高程59.99— 63.42m。(2)第四纪冲、洪积层:该层分为砾质粘土 ③ 和碎石、砂砾石③:亚层,两个亚层层厚变化较 大,有相互交错现象。砾质粘土层:红色粘土中包裹 大量碎砾石,碎砾石以灰色及深灰色硅质灰岩为主, 含量一般为30~40%,局部可达50~70%。粘土饱 和,成可塑状态,中等及中上密度。层厚0~2.70m。 碎石、砂砾石层:该层厚薄不均,大多呈透镜体状。 碎石成分多为灰岩,其中夹有少量红色粘土,粘土含 量10~20%;砾石的成分有安山岩、辉绿岩及灰岩, 呈浑圆及次圆状,其中含有20~30%中粗砂。砾石 层厚度0~3.80m。(3)第四纪残坡积层:以棕红色 为主,局部呈棕黄色粘土,不均匀夹有强风化碎石、 岩屑,局部坡积碎石土,碎石含量约占20—40%。 粘土饱和,呈可塑~硬塑,中密~中上密。该层厚度 1.10~4.Om。(4)震旦界基岩:基岩为硅质灰岩及 硅质白云岩,灰色及灰白色,质地坚硬,性脆。 3软件及原理简介 本次数值模拟选用目前流行于国际岩土界的、 美国Itasca咨询公司于1997年推出的三维拉格朗 日分析程序FLAC ¨J。拉朗日算法的基本计算环 节包括应变速率的计算、应力的计算、速度和位移的 计算以及对于大应变问题的网格更新。其基本计算 原理可以见图2。 4复合地基沉降的三维分析 根据地基地层特点及其和上部结构的作用过 程,数值分析模拟如下方案:考虑到地基主要地层为 l85 图2拉格朗日计算循环 第四纪及以老的地层,它们在自重作用下的变形已 经完成,因此我们模拟地基在建筑物上部荷载的作 用下产生新的变形增量,从而考察两种不同的桩径 处理是否会引起地基的不均匀沉降,由于CFG桩已 经完成施工,因此,为了达到建筑物最大倾斜的允许 值小于2×10~,优化处理地基,合理的设计人工挖 孔桩的桩间距非常重要,本次模拟分别分析了, ̄800 桩间距分别为1.8 m、2.0 m、2.2 m、2.4 m4种地基 处理方案。 4.1 数值模型 模型从基地起向下取15m,平面布置严格按照 地基形状(见图3)。坐标系采用直角坐标系,xoy平 面取为水平面,z轴为铅直方向,并且规定向上为 正,整个坐标系符合右手螺旋法则 坐标原点取在 基底顶面左下角。 边界条件的设置采用模型周边侧向约束,不允 许水平方向位移,底部约束铅直方向变形。根据设 计资料,基底附加应力标准值为250 kPa。根据地基 设计单位的意见,认为桩长受基岩控制,也就是说桩 底部为基岩,模型建立时基本以此为依据,同时参考 了勘探剖面。模型共分5184个单元,6354个节点。 计算采用弹性模型,计算参数参见表1。 由于该模型地基地层情况复杂,地层起伏不平, 而已经施工的CFG桩的长短严重不一,因此建立时 利用了复合地基的概念,即考虑了桩的挤密作用和 桩土的协同作用,这样既避免建立模型时考虑复杂 的接触单元(实际上对于该模型由于桩数太多且长 短不一,因此若按桩单元、土单元和桩土接触单元考 虑是是不可能的),同时又最符合复合地基的工作 机理。复合地基的参数求取采用E=mE +(1一 m)E±体,式中m为置换率 。 维普资讯 http://www.cqvip.com 表2 各种桩径、桩间距情形下的置换率一览表 Table 2 Replacement ratio of different pile distance and pile diameter 艟 ̄/,nrn 桩间距/m 1.8 8oo 2.O 2.2 2.4 4oo 1.4 1.5 置换率 O.155O O.1253 0.1036 0.0873 0.064l 0.0557 4.2部分模拟结果 由于研究的问题不均匀沉降问题,因此我们重 点考察铅直方向(z方向)的变形问题。 首先考察直径800mm桩当桩间距为2.Om时 图3数值模型图(2.0m桩问距) Fig.3 Nulnerical simulation model 地基的沉降变形情况。图4是建筑物荷载作用下的 地基沉降变形图。从图上可以看出,在建筑物荷载 作用下,地基各部分的沉降基本均匀,平均地基沉降 大约为15.OOmm。 (Pile distance of 2.0m) 表1材料的物理力学参数 'Fable 1 Physical and mechanical parameters of materials 密度/kg・m。 变形模量/MPa 泊松比 利用软件内嵌Fish语言编制程序查询节点信 息,可以获得地基最大沉降为19.54ram(该节点为 6326号节点,坐标X:9000mm,Y:33450mm),最小 沉降为5.54mm(该节点为5817号节点,坐标为X: 17100mm,y:Omm),地基的差异沉降最大为14. 砾质粘土 含砾粘土 基岩 桩 l770 l768 26oo 24O0 l8.9 I4.25 2loo 255O0 O.35 O.35 O.18 O.1 OOmm,建筑物的最大倾斜值为4.07×10~,远远小 于建筑物最大倾斜的允许值2×10~。为了清楚的 考察各个剖面的沉降量分布,我们切取了六个剖面, 见图4、图5(横剖面方向从西到东,纵剖面方向从北 褥垫层 2050 30 0.25 注:地层的泊松比按照《岩土l_L程勘察没计手册》所查获得。 到南)。从剖面图中可见,地基的沉降是较为均匀 的 :::: 图4模型在建筑物荷载2.Om桩问距作用下的沉降分布及C剖面沉降等值线图(2.Om桩间距) Fig.4 Subsidence dlstobution undel。buildings load and isolines of subsidence along profile C a.沉降分布;b C剖面等值线图. 维普资讯 http://www.cqvip.com 张冰峰等:某地基不均匀沉降的三维分析 187 图5 2.0m桩间距沉降等值线l皋一 Fig。5 lsolines of subsidnece under pile spacing of 2.0m a.H剖面;b M剖面 表3各监测点位置及其在建筑物荷载作用下的沉降量(mm)(2.0m桩间距) Table3 The location of monitor point and subsidence under buildings load(mn1) 位置/mm 节点编号 6057 6054 6035 6O1O 所属区域 y 沉降量/mm 19620.0 15713 0 11553.0 10830.0 两种地基的边界 ‘o8OHO , ̄800 q ̄800 13610.0 1361O.O 1724.0 14820.0 O 0 O O 一12.40 —10.14 一10 47 一11.O3 —12.40 —1O.14 —1O.56 —12.19 —12 40 —1O.15 —1O.39 —9.97 —12.40 —1O.13 —10.64 —13.36 6O16 两种地基的边界 9720.0 16030.0 O 一11.46 —12.58 —10.42 —1O.67 5866 5863 两种地基的边界 , ̄800 22567 0 212OHO。O 1257.1 O O O 一6.22 一5.73 —6.22 —5.74 —6 22 —5 74 —6.22 —5.74 5914 5877 5962 两种地基的边界 两种地基的边界 ‘ oo 289OHO.O 18467.0 23933.0 2514.3 3771 4 1O6OHO O O O O 一7 39 一6.()0 一1O 16 —7.40 —6.OHO —1O.16 —7.39 一6 OHO —1O 16 —7 39 一6 OHO —1O.16 5925 6028 6082 6187 ‘D4o0 ‘ OHO qutoo qutoo 271OHO O 15820.0 2O4OHO.O 24ooo O 7542.9 17240.0 18450.0 22950.0 O O O O 一9.O1 一12 67 一13.25 一9.83 —9 O1 —12.87 —13.25 —9.83 —9.O1 —12 48 —13.25 —9.83 —9.O1 —13.O5 —13.25 —9.83 6181 ‘D4o0 15500.0 2445O.O O 一1O 69 —1O.69 —1O.69 —1O.69 表4不同桩间距情形下地基的不均匀沉降及建筑物最大倾斜值 Table4 Differential settlement of foundation and maximal tilting of different pile distance 桩间距/m 1.8 2.O 2.2 2.4 地基最大沉降量/mm 地基最小沉降量/mm 最大差异沉降/mm 最大倾斜值 19.54 5.32 14 22 4 14×10— 19.54 5.54 14.OHO 4.07×10— 19.54 5.58 13.96 4.O2×10“ 19 54 5 56 13.98 4.02×10— 维普资讯 http://www.cqvip.com l88 Journal ofEngineedng Geology工程地质学报2002 10(2) 为了考察地基的不均匀沉降分布情况,数值模 拟过程中采用了一些监测点来监测地基各部分的沉 筑物最大倾斜值都远小于规范要求的建筑物最大倾 斜允许值,因此对(800的人工挖孔桩,选取1.8m~ 2.4m的桩间距都是可行的。但是从沉降量分布图 看,桩间距为2.Om的沉降分布最均匀,因此桩间距 取2.Om最合适,同时承载力也满足规范要求。 (2)因为沉降差满足规范要求,因此地基沉降 不会对上部结构产生影响,箱基方案不需要调整。 降情况。表3列出了各个监测点的位置及其它们的 沉降量。从该表所反映的资料来看,直径800mm桩 处理部分的地基沉降量要小于直径400mm桩处理 部分的地基沉降,但是,差异沉降量很小,地基各部 分的沉降基本均匀,由最大的不均匀沉降所导致的 建筑物倾斜也在允许范围之内。 用同样的流程研究了直径800mm桩,当桩间距 为2.2m、1.8m、2.4m时地基的沉降变形情况。限 于篇幅,这里只把各监测点的沉降量列在表3中。 从该表来看,沉降及由于沉降造成的建筑物最大倾 斜对桩间距的选择不是很敏感。 参考文 献 [1] FLAC一3D(Fast La angian Analysis of Continua in 3 Dimen— sions),Version 2.00,Users Manual(Volume I,Ⅲ).USA:hasca Consulting Group,Inc.,1997. 5结论 [2] 林宗元主编.岩土工程勘察设计手册.沈阳:辽宁科学技术出 版社,1996. Lin Zongyuan.Handbook of Geotechnique Engineering Investigage 把四种桩间距情形下的地基最大沉降量、最小 nd Desiagn. Shenyang:Liaoning Science and Technique Press, 1996. 沉降量、最大倾斜值列入表4。 (1)从该表来看,四种桩间距情形下引起的建 《岩土工程反分析原理及应用》出版发行 由杨志法、王思敬等著写的《岩土工程反分析原理及应用》一书于2002年3月由地震出版社出版发行,全书64万字,共计 390页,定价45.o0元,全书共分l7章,分别介绍如下: 第一章绪论 岩土工程反分析问题的地质基础 岩土工程反演中的量测问题 究 第十二章 地下洞室粘弹性问题位移反分析的数值方 第十一章利用双平行洞解析法进行位移反分析的研 第二章第三章第四章第五章第六章第七章应用 待分析参数的确定和反演唯一性问题的讨论 位移反分析的基本概念 数值法线弹性位移反分析的基本原理和方法 有限元图谱一位移反分析法的原理、方法及其 弹塑性位移反分析及其应用 位移直接分析法的原理和应用 粘弹性位移反分析的解析方法 法 第十三章第十四章空间问题粘弹性位移反分析原理和方法 边坡反分析的原理、方法及其实际工程应用 第十五章 大坝工程位移反分析原理及在实际工程中 的应用 第八章第九章第十章第十六章第十七章地下水渗流场计算和水文地质参数反演 岩土工程反演研究中的其他问题 有需要此书,请与本刊联系 

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