基础工程期末试题(word文档良心出品)

一、解释或说明 （每题3分，共15分）

1．冲切破坏 2．沉降差 3．桩的水平变形系数 4．摩擦桩 5．群桩效应系数s

二、单项选择题（从A、B、C、D四个备选答案中选出一个正确答案，并用圆圈圈住相应字母，每题2分，共30分）

1．按照《地基基础设计规范》规定，可不作沉降验算的基础是 。 A. 部分甲级及所有乙、丙级建筑物 B. 部分乙级及所有丙级建筑物 C. 部分丙级建筑物 D. 所有丙级建筑物

2．浅埋基础设计时， 验算不属于承载能力极限状态检算。 A. 持力层承载力 B. 地基变形 C. 软弱下卧层承载力 D. 地基稳定性

3．下列基础形式中，不可能采用刚性基础形式的是 。 A. 柱下基础 B. 柱下条形基础 C. 墙下基础 D. 墙下条形基础 4．深基础的常用类型主要包括 。

A. 桩基、沉井及沉箱 B. 桩基、沉井及沉箱、箱基 C. 桩基、沉井及箱基 D. 桩基及箱基

5．在公式fafakb(b3)dm(d0.5)中，b的取值范围是 。 A. 3mb6m B. b6m C. b3m D. b6m 6．无筋扩展基础的高度由 确定。

A. 刚性角 B. 扩散角 C. 抗剪强度验算 D. 抗冲切破坏强度验算 7．对短梁（Winkler地基），其基底反力为 。 A. 0 B. 均匀分布 C. 线性分布 D. 非线性分布 8．弹性半无限空间地基模型适于模拟持力层 的地基。 A. 厚度较大，强度较低 B. 厚度较大，强度较高 C. 厚度较小，强度较低 D. 厚度较小，强度较高 9．与Winkler地基梁相比，倒梁法无法满足 。

A. 上部结构的平衡条件 B. 基础的平衡条件

C. 上部结构和地基间的变形协调条件 D. 基础和地基间的变形协调条件 10．对负摩擦桩，轴力最大的截面位于 。 A. 桩的顶端 B. 底端

C. 中性点处 D. 桩的竖向位移为0处

11．弯矩计算公式中，AM、BM 。

A. 是常数 B. 仅为z的函数

C. 仅为l的函数 D. 是z、l的函数

MzH0AMM0BM0(FG)2(a0b0)qsikliz(a02ttan)(b02ttan)中， t是指 。 12．在公式

A. 桩底至软弱下卧层顶面的距离 B. 软弱下卧层的厚度

C. 地面至软弱下卧层顶面的距离 D. 地面至桩底的距离

13．在下列情况 下，可认为群桩承载力为单桩承载力之和。

A. 摩擦桩或sa6d的端承桩 B. 端承桩或sa6d的摩擦型桩 C. 端承桩或sa6d的摩擦型桩 D. 摩擦桩或sa6d的端承桩 14．与灌注桩相比，预制桩具有 的优点。

A. 可采用很大的直径 B. 可采用很大的桩长 C. 桩身混凝土质量容易保证 D. 可以基岩作持力层

15．对承受偏心荷载的基桩（群桩基础），当 时，其承载力条件得到满足。

0NR B. 0NR和0Nmax1.2R

C. 0Nmax1.2R D. 0NR或0Nmax1.2R

A.

三、判断改错题（对者在括号内画“√”，错者画“×”并将错误的地方标出改正。每题2分，共12分）

1．与筏形基础相比，箱形基础的突出优点是可使地基承载力明显提高。 （ ） 2．在老基础旁建新基础时，应尽量使新基础的埋深小于老基础的埋深。 （ ） 3．现场荷载试验时，高压缩性土的地基承载力的确定常由强度控制。 （ ） 4．墙下钢筋混凝土条形基础的高度是通过抗冲切强度验算确定的。 （ ） 5．m法中，桩身一点处的横向位移与其深度成正比。 （ ）

spspc1。 （ ）

四、计算选择题（单选）（选择正确答案并写出计算过程，答案不正确、无过程、过程不正确均不得分。每题4分，共计20分

1．条形基础埋深2.0m，持力层fa180kPa，所受竖向中心荷载（地面处）为

6．对端承桩基础，有

150kN/m，则为满足地基承载力要求，基础的最小宽度为 m。

A. 0.85 B. 0.95 C. 1.07 D. 1.21 2．设柱截面为600mm×400mm，基础底面尺寸为2000mm×1600mm（基底长边与柱截面长边方向一致），若台阶宽高比为1:1，则刚性基础的高度至少应大于 mm。 A. 600 B. 650 C. 700 D. 800

3．条形基础宽1.2m，埋深2m，基底以上为粘性土，其17kN/m，若基底压力

opk160kPa，软弱下卧层顶面距基底1.5m，扩散角25，则进行下卧层承载力检算时，

pz为 kPa。

3A. 24.3 B. 37.7 C. 45.7 D. 58.2

4．直径500mm长9m的预制桩，穿过IL0.35的粘土，则该桩的Qsk为

kN。（极限侧阻力的深度修正系数取1.0）

A. 1023.0 B. 1068.2 C. 1110.2 D. 1500.3

5．如图所示的桩基础，作用在桩基上（至承台底面）的竖向偏心力F+G=25000kN，所产生的弯矩为12000kNm，则桩1所受的最大压力为 kN。 1.2m2.4m2.4m2.4m2.4m1.2m1.2m2.1m2.1m1.2m108612me975316.6m42 A. 2861.6 B. 3000.0 C. 3625.0 D. 3806.1 五、计算题（2小题，共23分）

1．如图所示的墙下条形基础处于18kN/m的均匀的粉质粘土中，地基承载力

3fa180kPa。已知基础的埋深为1.5m，所受荷载如图中所示。试验算地基承载力（并计

算偏心矩e）。

（本题11分）

210kN/m30kNm/m地 面1.5m1.6m

2．扩展基础的底面尺寸为2m×1.2m，柱的截面尺寸为0.5m0.5m，中心荷载（地面处）为500kN，有效高度为0.465mm，混凝土的抗拉强度为1.1MPa，试验算基础的抗冲切破坏强度（提示：

Fl0.7hpftamh0，取hp1.0）

。（要求画出计算简图）。（本题12分）

桩的极限侧阻力标准值qsik（粘性土部分） 土的名称 土的状态 混凝土预制桩 21～36 36～50 50～66 66～82 82～91 91～101 水下钻（冲）孔桩 20～34 34～48 48～ ～78 78～88 88～98 沉管灌注桩 16～28 28～40 40～52 52～63 63～72 72～80 干作业钻孔桩 20～34 34～48 48～62 62～76 76～86 86～96 IL1 0.75IL1 粘性土 0.5IL0.75 0.25IL0.5 0IL0.25 IL0

期末考试卷－解答

一、解释或说明 （每题3分，共15分）

1．冲切破坏：柱下基础沿柱边或基础台阶变截面处产生近似45o方向斜拉裂缝形成冲切锥体的破坏。

2．沉降差：两相邻基础中心点沉降量之差。 3．桩的水平变形系数

（1）

5mb0EI

式中：m为水平向地基系数随深度增加的比例系数；b0为基础的计算宽度； E、I：分别为基础的弹性模量及截面惯性矩。

4．摩擦桩：处于极限状态时，由桩侧阻力承受绝大部分荷载而桩端阻力可忽略不计的桩。

5．群桩效应系数

p

s群桩中基桩平均极限侧阻力单桩平均极限侧阻力

群桩效应系数s：

二、单项选择题（每题2分，共30分）

1．C 2．B 3．B 4．A 5．A 6．A 7．C 8．B 9．D 10．C

11．D 12．A 13．C 14．C 15．B 三、判断改错题（每题2分，共12分）

1．错。与筏形基础相比，箱形基础的突出优点是可使基础刚度明显提高。

2．错。在老基础旁建新基础时，应尽量使新基础的埋深不小于老基础的埋深。 3．错。现场荷载试验时，高压缩性土的地基承载力的确定常由变形控制。 4．错。墙下钢筋混凝土条形基础的高度是通过抗剪强度验算确定的。 5．错。m法中，桩身一点处的横向抗力系数与其深度成正比。

spsp1，c0。

四、计算选择题（单选）（共5小题，每题4分，共计20分

6．错。对端承桩基础，有1．C

b2. C

F1501.07mfaGd180202

H3．D

bb0bb02000600700mm2tan2tan21 (pkpc)b(160217)1.258.2kPao(b2ztan)(1.221.5tan25)

pz4．B

qsik5．B

820.150.16675.6Qsk3.140.5975.61068.2kN0.25

NiFGMyxi25000120004.83000kN222nxi1042.444.8

五、计算题（2小题，共23分）

1．（本题11分） 解：

FG2101.51.6120258kN

M30kNm

FG258p161.25kPa231.6>1.2fa216kPaFGM630pmax161.25161.2570.31kPa90.90AW11.62min

M30be0.116m0.27mFG2586

2．（本题12分） 解：

12005005002000 基础高度h=500mm，其有效高度为h0=0.465mm。

F500208.3kPaA21.2基底净反力

基础的b2.0m，atbc0.5m，l1.2m

pjabat2h00.520.4651.43l1.2m

所以 ab1.2m

abat2h00.520.4651.43l1.2m

由于abat2h0l，所以

bb2.00.5Al(ch0)l(0.465)1.20.342m22222 FlpjAl208.30.34271.24kN

11am(atab)(0.51.2)0.85m22

0.7hpftamh00.71.011000.850.465304.3kN

故

Fl0.7hpftamh0，满足抗冲切破坏要求。