２０１３年４月 大庆石油地质与开发 Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇｅｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｏｉｌｉｅｌｄ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｆ ｉｎ Ｄａｑｉｎｇ Ａｐｒ．，２０１３ 第３２卷第２期 Ｖｏ１．３２ Ｎｏ．２ ＤＯＩ：１０．３９６９／Ｊ．ＩＳＳＮ．１０００—３７５４．２０１３．０２．０２３ 特低渗透油藏水驱后氮气驱油实验 魏浩光 马 坤 岳湘安。 （１．中国石化石油工程技术研究院，北京１００１０１；２．中国软件与技术服务股份有限公司，北京１０２２００ ３．中国石油大学（北京）石油工程教育部重点实验室，北京 １０２２００） 摘要：利用物理模拟实验，开展了特低渗透油藏水驱后氮气驱油的效果及特征研究。结果表明：氮气驱可在水 驱波及区内提高原油采收率３．４％左右，见气前与低气液比阶段是油井的主要采油期，后续注气压力梯度为注水 压力梯度的１／４～１／３；多个油层合注合采时，氮气驱波及程度低，低渗透层不具备吸气能力，气体完全进入高 渗透层；气窜在高渗透层形成后，剩余油主要分布于低渗透层。选用ＳＣＴ一１复合凝胶体系对已形成气窜的高渗 透层进行封堵，调节高渗透层与低渗透层的吸气能力，封堵后的高渗透层吸气能力变弱，低渗透层剩余油被有 效开发。注气封堵结合可有效抑制气窜，提高氮气驱波及程度。 关键词：特低渗透油藏；氮气驱；提高采收率；物理模拟实验；开采特征 中图分类号：ＴＥ３５７．７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１０００—３７５４（２０１３）０２－０１１８４３４ ＥＸＰＥＲＩＭＥＮＴ ｏＦ ＴＨＥ ＮＩＴＲＯＧＥＮ ＤＲＩＶＩＮＧ ＡＦＴＥＲ ＷＡＴＥＲ ＦＬｏｏＤＩＮＧ ＩＮ ＵＬＴＲＡ．ＬｏＷ ＰＥＲＭＥＡＢＩＬＩＴＹ ｏＩＬ ＲＥＳＥＲＶｏＩＲＳ ＷＥＩ Ｈａｏｇｕａｎｇ ，ＭＡ Ｋｕｎ ，ＹＵＥ Ｘｉａｎｇｈｎ。 （１．ＳＩＮＯＰＥＣ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １００１０１，Ｃｈｉｎａ；２．Ｃｈｉｎａ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｏｆｔｗａｒｅ＆Ｓｅｒｖｉｃｅ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０２２００，Ｃｈｉｎａ；３．ＭＯＥ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｉｎ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ，Ｂｅｉｉｆｎｇ １０２２００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｈｅｌｐ ｏｆ ｔｈｅ ｐｈｙｓｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ，ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ ｎｉｔｒｏ－ ｇｅｎ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ｉｎ ｕｌｔｒａ－ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ ａｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ａｎｄ ｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｆａｃｔｏｒ ｃａｎ ｂｅ ｅｎｈａｎｃｅｄ ｂｙ ３．４％ｏｒ ＳＯ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｓｗｅｐｔ ａｒｅａ．Ｔｈｅ ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｉｓ ｍａｉｎｌｙ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｐｅｒｉｏｄｓ ｏｆ ｎｏｎ—ｇａｓ ａｎｄ ｌｏｗ ｇａｓ—ｌｉｑｕｉｄ ｒａｔｉｏ，ｔｈｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｇｒａｄｉｅｎｔ ｏｆ ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ ｇａｓ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｉｓ １／４—１／３ ｏｆ ｔｈａｔ ｏｆ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｏｄｉｎｇ；ｗｈｅｎ ｃｏｍｍｉｎｇｌｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒｏｄｕｃ— ｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｎｙ ｏｉｌ ｌａｙｅｒｓ，ｔｈｅ ｓｗｅｐｔ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｔｈｅ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ｉｓ ｒａｔｈｅｒ ｌｏｗ，ｔｈｅｒｅ ｉｓ ｎｏ ａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇａｓ ｉｎｈａｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｌｏｗ—ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ，ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｃａｓｅ ｉｓ ｊｕｓｔ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒａｒｙ ｆ０ｒ ｔｈｏｓｅ ｈｉｇｈ—ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｎｅｓ；ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｇａｓ ｃｈａｎｎｅｌｉｎｇ ｉｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｈｉｇｈ—ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ，ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｅｄ ｏｉｌ ｉｓ ｍａｉｎｌｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｌｏｗ—ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ＯＤｅＳ．Ｔｈｅ ｇａｓ—ｃｒｏｓｓｅｄ ｈｉｇｈ—ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ ａｒｅ ｐｌｕｇｇｅｄ ｂｙ ＳＣＴ一１ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｇｅｌ ｓｙｓｔｅｍ ｔｏ ａｄｊｕｓｔ ｔｈｅ ｉｎｈａｌａｔｉｏｎ ａｂｉｌｉｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｔｗｏ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ．Ｆｉｎａｌｌｙ ｔｈｅ ａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ－ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｒｅｓｅｒ— ｖｏｉｒｓ ｂｅｃｏｍｅｓ ｗｅａｋｅｒ，ａｎｄ ｉｎ ｔｈｅ ｍｅａｎｔｉｍｅ ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｅｄ ｏｉｌ ｉｎ ｔｈｅ ｌｏｗ．ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ ｉｓ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｄｅｖｅｌ－ 收稿日期：２０１２－０９－２４ 改回日期：２０１２—１０－２７ 基金项目：国家科技重大专项“油田开采后期提高采收率新技术”（２０１ １ ＺＸ０５００９－００４）。 作者简介：魏浩光，男，１９８２年生，工程师，从事复杂油气藏固完井与采收率研究。 Ｅ—ｍａｉｌ：ｗｅｉｈａｏｇｕａｎｇ＠１６３．ｃｏｍ 第３２卷第２期 魏浩光等：特低渗透油藏水驱后氮气驱油实验 ・１ １９・ ｏｐｅｄ．Ｔｏ ｓｌｉｍ ｕｐ，ｔｈｅ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｌｕｇｇｉｎｇ ｃａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｎｈｉｂｉｔ ｔｈｅ ｇａｓ ｃｈａｎｎｅｌｉｎｇ ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｗｅｐｔ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｔｈｅ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｆｌｏｏｄｉｎｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｕｌｔｒａ－ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ；ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｌｆｏｏｄｉｎｇ；ｅｎｈａｎｃｅｄ ｏｉｌ ｒｅｃｏｖｅｒｙ（ＥＯＲ）；ｐｈｙｓｉｃａｌ ｓｉｍｕ— ｌａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ；ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ 氮气的黏度低，注入性好，注气能有效保持油藏 压力¨－２ Ｊ。氮气分子直径小，与岩石壁面间的相互 作用很弱，具备进入致密基质并驱替其中原油的能 力。氮气还具有不腐蚀管材、气源广等特点 Ｊ。所 以，氮气驱油技术成为特低渗透油藏水驱后较有潜 力的接替技术。在美国，有３Ｏ多个油田利用氮气驱 提高采收率 Ｊ。由于受地层条件、原油性质等因素 影响，中国特低渗透油田注氮气项目应以非混相驱 为主 。由于注水开采效果不好，中原油田、雁翎 油田、江汉油田等相继开展了特低渗透油藏注氮气 矿场试验 。结果表明注氮气能有效维持地层压 力，提高特低渗透油藏开发效果。由于气体流度高， 易发生窜流，波及效率低，前人主要依据水气交替注 人的方法来控制气相的流度，但气水交替的注入性 很差，油相渗透率低，采油速度也很低＿１ ＵＩ“Ｊ。 利用物理模拟实验，研究了特低渗透油藏水驱 后注氮气开采效果，并分析了驱替过程中的动态特 征以及气体的注人性。还研究了多个油层合注合采 时，水驱后氮气驱油的波及特征、窜流特性、剩余 油分布特征，并探索如何有效抑制气窜、提高氮气 驱波及程度的方法。 １实验材料与方法 １．１实验仪器与设备 ２ＰＢＯＯＣ型平流泵、恒温箱、精密温度传感器、 压力传感器、回压阀、中间容器、高压氮气瓶、岩 心夹持器、油水分离与计量仪、气体计量仪等。 １．２实验流体 安塞油田长６储层脱气原油，５０ ｃＣ时黏度 ６ ｍＰａ・Ｓ。模拟地层水为ＣａＣ１ 水型，矿化度 ９Ｏ ｇ／Ｌ，黏度０．６ ｍＰａ・Ｓ。氮气纯度为９９．９％。 ＳＣＴ－１复合凝胶为淀粉与丙烯酰胺共聚接枝体系， 成胶前体系黏度为１．２ ｍＰａ・Ｓ １２］。 １．３实验温度与压力 模拟地层温度５０℃，模拟地层压力１０ ＭＰａ。 １．４物理模型 １．４．１均质模型 为了研究特低渗透油藏水驱后转氮气驱的开采 特征以及在波及区内的采收率，设计了２组均质模 型，水驱含水率达到９８％后转注氮气，进行气驱 油开采实验，模型物性见表１。 表１均质模型物性参数 Ｔａｂｌｅ １ Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ ｍｏｄｅｌ １．４．２层间非均质模型 利用层间非均质模型研究特低渗透油藏水驱后 转氮气驱开发时，多个油层合注合采条件下的波及 特征、剩余油分布特征以及封窜方法。按照目前层 系划分与组合原则，单个层系渗透率级差应控制在 ５～１０ １引。实验模型为２个均质模型并联在一起， 能有效模拟隔夹层发育的层间非均质油藏，渗透率 级差为４．５，模型物性见表２。 表２层间非均质模型物性参数 Ｔａｂｌｅ ２ Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｌａｙｅｒ ｈｅｔｅｒｏｇｅｎｅｏｕｓ ｍｏｄｅｌ 所有模型在实验过程中的驱替速度均为 ０．０５ ｍＬ／ｍｉｎ。 ２实验结果与分析 ２．１均质模型 ２．１．１采收率 均质模型实验结果表明，模型１和模型２水驱 后再转注氮气分别提高采收率２．９％和３．９％，平 均提高采收率幅度为３．４％。说明注水开采的特低 渗透油藏，氮气驱可以作为接替开采方式。 注氮气开采特低渗透油藏，油气间的界面张力 小于油水间的界面张力（约１／４），从而减小了毛 管阻力的作用，能启动一些被细小喉道控制的原 油。氮气的流度高，气体分子与岩石壁面的相互作 ・１２０・ 大庆石油地质与开发 ２０１３拄 用弱，也有利于气体进入油藏岩石的局部致密区。 同时，高压氮气储存了丰富的弹性能，逐渐膨胀的 氮气在油藏深部能进入局部致密区。由此可见，氮 气驱是一种以提高微观波及效率为主要驱油机理的 驱替方式。 ２．１．２开采动态 根据物理模型的开采动态特征（图１、图２）， 可以将注气开发生产过程分为见气前、低气液比与 中高气液比（大气压条件下的气液比）３个阶段。 见气前阶段内采出程度最高，气驱前缘还没有发生 突破，氮气发挥了很好的驱油效果。 ＼ 瓣 注入孔隙度体积倍数 图１模型ｌ开采动态 Ｆｉｇ．１ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｅｒｆ０ｒⅢａｎｃｅｓ ｏｆ Ｍｏｄｅｌ １ 注入孔隙体积倍数 图２模型２开采动态 Ｆｉｇ．２ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｏｆ Ｍｏｄｅｌ ２ 以模型１为例，水驱后转注氮气开发，在见气 前阶段采油量占注气总采油量的５３．０％。气驱前 缘突破后，采油井见气，进人低气液比阶段（气 液比≤１ ０００）。低气液比阶段内仍能采出不少的原 油，是注气开发的重要生产期。模型１转气驱后， 在低气液比阶段的采油量占注气总采油量的 ２９．０％。中高气液比阶段（气液比＞１ ０００），油井 的产能低，是注气开发的后期阶段。气体在油藏内 已经形成稳定的优势流场，以气体无效流动为主， 驱油效果不能充分发挥出来，并最终形成气体窜 流。阶段采出程度低，只能采出少量原油。 ２．１．３注入性 模型１与模型２均以速度为０．０５ ｍＬ／ｍｉｎ注水 开采时，注水压力梯度分别为４２ ＭＰａ／ｍ和 ７６ ＭＰａ／ｍ；含水率达到９８％时转注氮气，注入速 度保持不变，注气压力梯度分别为１０ ＭＰａ／ｍ和 ２５ ＭＰａ／ｍ。氮气的黏度低，气体在多孑Ｌ介质中流 动时存在滑脱效应，气油界面张力比油水界面张力 低１／４，这些因素都非常有利于气体的注入性。水 驱后的注气压力梯度约为注水压力梯度的１／４～ １／３。 ２．２层间非均质模型 ２．２．１波及特征与窜流特性 特低渗透层间非均质模型水驱后注氮气开采实 验结果表明，即使层间渗透率级差只有４．５，至气 窜在高渗透层中产生时，氮气完全进入高渗透层， 气体没有波及到低渗透层。 受固体表面力场的作用，油、水被吸附在岩石 孔道壁面上形成边界流体层，使有效流动半径变 小。边界流体层厚度与特低渗透油藏岩石喉道半径 处于同一数量级，是关于水动力学参数的函数。渗 透率越低，边界流体层厚度占喉道半径比例就越 大，液体渗透率损失率就越大 ’ 。而岩石渗透 率都是由气测渗透率实验得到的。特低渗油藏注气 开发前，其中的原始流体只有油和水，即使同一层 系内的气测渗透率级差不大，但实际的渗透率级差 是非常大的。所以，注入的氮气不能波及到低渗透 层，完全进入了高渗透层。 当生产进入高气液比阶段后，气体在高渗透层 中的优势通道内发生了明显的窜流。剩余油主要分 布在低渗透层，如何有效开采这类原油对提高注气 采收率有非常重要的意义。 ２．２．２封窜方法及效果 为了增加低渗透层的吸气量，进一步提高注氮 气开采的原油采收率，实验选用ＳＣＴ一１复合凝胶作 为封窜剂，该体系为淀粉与丙烯酰胺共聚接枝体 系，在成胶前堵剂的黏度只有１．２ ｍＰａ・ｓ，具有 良好的注人性。采用笼统注人方式，依据堵剂自身 良好的注入选择性实现只堵高渗透层不堵低渗透 层。向模型中注入０．０３ ＰＶ的堵剂，再注入０．１ ＰＶ 的水段塞，将ＳＣＴ一１顶替至储层模型中。候凝１２ ｈ 第３２卷第２期 魏浩光等：特低渗透油藏水驱后氮气驱油实验 ・１２１・ 后，继续用氮气驱的方式开采。 图３和图４说明，在对气窜通道实施封堵后的 （２）按目前层系划分与组合的经验来开发特 低渗透油藏，水驱后氮气驱油的波及程度低，气体 很难进入同一层系内的低渗透层位。高渗透层中形 成气窜后，用凝胶体系对高渗透层进行封堵，低渗 透层可被有效开发。注气封堵结合的方法能提高特 低渗透储层的注气波及程度。 （３）注氮气的高流度比必然引起指进，并形 成气窜，使氮气驱提高采收率的幅度受限，应当进 氮气驱阶段，致密低渗透层与高渗透层的气体吸人 体积比增大，高渗透层的吸气能力很弱，致密低渗 透层的剩余油被启动。至氮气驱结束时，低渗透层 的采收率达到了５０％，层间非均质模型的采收率 由封窜前的２３．２２％提高到４７．８５％。表明ＳＣＴ一１ 复合凝胶体系对气窜通道的封堵非常有效，达到了 预期的封堵目标。 ・ 注入孔隙体积倍数 图３封窜后低渗透层与高渗透层的气体吸人体积比 ●Ｆｉｇ．３ Ｉｎｔａｋｅｎ ｇａｓ ｖｏｌｕｍｅ ｒａｔｉｏ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｌｏｗ—ｐｅｒⅢｅａｂｉ１ｉｔｙ ｌａｙｅｒｓ ａｎｄ ｈｉｇｈ—ｐｅｒⅢｅａｂｉ１ｉｔｙ ｏｎｅｓ ａｆｔｅｒ ｐｌｕｇｇｉｎｇ ６０ ４Ｏ ＼ 褂 ２０ ０ ２．５ 注入孔隙体积倍数 图４封堵后氮气驱的采收率 Ｆｉｇ．４ Ｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ａｆｔｅｒ ｐｌｕｇｇｉｎｇ ３结 论 （１）气驱是一种以提高微观波及效率为主要 驱油机理的驱替方式，可以作为特低渗透油藏注水 开采的接替开采方式，在注气波及区内可提高原油 采收率３．４％左右。注气开采过程中，见气前及低 气液比阶段是主要的开采期。后续注氮气的压力梯 度只有注水压力梯度的ｉ／４—１／３。 一步研究注气工艺，充分发挥氮气进入致密层位或 者区域的能力，从而最大程度地提高气驱油效果。 参考文献： ［１］岳湘安，王尤富，王克亮．提高石油采收率基础［Ｍ］．北 京：石油工业出版社，２００７：１５１—１７４． ［２］张硕．低渗透油藏ＣＯ２气驱渗流机理核磁共振研究［Ｊ］．深 圳大学学报理工版，２００９，２６（３）：２２８２３２． ［３］梅海燕，张茂林，，等．水＋助剂＋氮气驱油实验数值 模拟研究［Ｊ］．西南石油学院学报，２００４，２６（５）：５４－５６． ［４］Ｒａｎ Ｇｉｂｓｏｎ，王勇．用氮气增储提高采收率［Ｊ］．国外油田 工程，１９９９，１５（２）：５－６． ［５］曹维福，罗琳，孙雷，等．特低渗透油藏注氮气流体相态行 为特征［Ｊ］．大庆石油地质与开发，２００９，２８（４）：１２１—１２４． ［６］曹维政，罗琳，张丽平，等．特低渗透油藏注空气、Ｎ 室内 实验研究［Ｊ］．大庆石油地质与开发，２００８，２７（２）：１１３—１１７． ［７］曹贤辉，彭鹏商，陈德斌，等．中原油田低渗透油藏氮气驱矿场 先导试验［Ｊ］．大庆石油地质与开发，２００２，２１（３）：６８－６９． ［８］徐克彬，徐念平．雁翎油田注氮气提高采收率工艺技术［Ｊ］． 石油钻采工艺，１９９８，２０（３）：６９－７５． ［９］董平志．大芦湖油田氮气驱提高厚层低渗透油藏采收率先导 试验［Ｊ］．特种油气藏，２０１１，１８（２）：１０４—１０６． ．［１０］Ｓｈａｈｖｅｒｄｉ Ｈ，Ｓｏｈｒａｂｉ Ｍ，Ｊａｍｉｏｌａｈｍａｄ Ｍ．Ａ ｎｅｗ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ｆｏｒ ｅｓｔｉｍａｔｉｎｇ ｔｈｒｅｅ ｐｈａｓｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｆｒｏｍ ｕｎｓｔｅａｄｙ—ｓｔａｔｅ ｃｏｒｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｉｎ Ｐｏｒｏｕｓ Ｍｅｄｉａ，２０１ １，９０ （３）：９ｌ１－９２６． ［１１］杜建芬，刘伟，．低渗透油藏气水交替注入能力变化规 律研究［Ｊ］．西南石油大学学报：自然科学版，２０１１，３３ （５）：１１４・１１７． ［１２］赵仁保，岳湘安，张秋红．淀粉一丙烯酰胺低质量分数接枝 共聚反应及产物的流变特性［Ｊ］．油气地质与采收率， ２００８，１５（３）：８２－８４． ［１３］李道品．低渗透砂岩油田开发［Ｍ］．北京：石油工业出版 社，１９９７：１８５—１８６． ［１４］魏浩光，岳湘安，刘峰刚，等．层间非均质性对特低渗透油 藏注水开采的影响［Ｊ］．大庆石油地质与开发，２０１１，３０ （１）：９９—１０２． ［１５］魏浩光，岳湘安，赵永攀，等．特低渗透油藏天然气非混相 驱实验研究［Ｊ］．石油学报，２０１１，３２（２）：３０７￣１０． 编辑：刘桂玲
