第１２卷 第２期 ２０１３焦 广州大学学报（自然科学版） Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ） Ｖｏｌ＿ｌ２ Ｎｏ．２ Ａｐｒ． ２０１３ ４月 文章编号：１６７ｌ一４２２９（２０１３）０２－００４９—０７ 基于构件损伤的某超限剪力墙结构抗震性能评估 陈亮星，吴 轶 ，张春梅，陆祝贤，张俊文，黄照棉 （广州大学土木工程学院，广东广州５１０００６） 摘要：采用大型有限元软件ＡＢＡＱＵＳ对某超限剪力墙结构进行罕遇地震作用下的动力弹塑性时程分析．提 出了对应不同性能要求评定构件损伤的损伤指标，从结构整体地震响应与主要受力构件的损伤破坏层面上，对 该超限剪力墙结构开展抗震性能评估．结果表明：在不同罕遇地震动作用下，结构各楼层最大层间位移角为１／ １５４，小于规范限值，结构整体变形满足预期的性能目标；根据构件破坏状态评估可知，强震下结构部分剪力墙， 连梁和框架梁发生了轻微损伤破坏，达到了预期制定的构件性能目标． 关键词：高层剪力墙结构；罕遇地震；弹塑性时程分析；抗震性能评估 中图分类号：ＴＵ ３７５．４ 文献标志码：Ａ 于平面凹凸不规则，采用Ａｂａｑｕｓ有限元分析软件 ０ 引 言 近年来，随着工业化、商业化、城市化的进程， 城市人口剧增，造成城市生产和生活用房紧张，迫 使建筑物向高空发展，由多层发展为高层¨ ．剪力 墙结构整体性好，侧向刚度大，在高层建筑中广泛 对结构进行动力弹塑性时程分析，研究高度、高宽 比超限对结构抗震性能的影响，主要考察在罕遇 地震作用下结构最大顶点位移、最大层间位移角 以及最大基底剪力和主要构件的塑性损伤情况， 评估结构是否达到预期的抗震性能目标 ｊ． 应用．根据最新实施的《建筑抗震设计规范》 和 《高层建筑混凝土结构技术规程》 中新增加的结 构抗震性能设计内容，明确地给出了抗震性能目 标与抗震性能水准，提出对于超限结构可进行抗 震性能设计，找出结构可能出现的薄弱部位与确 定结构的不规则程度，以便对结构薄弱部位进行 加强，达到预期的性能目标．《高层建筑混凝土结 构技术规程》第５．１．１３条规定：对于Ｂ级高度的 高层建筑结构和复杂高层建筑结构宜采用弹塑性 静力或动力分析方法验算薄弱层的弹塑性变形． 图１ 某超限剪力墙结构模型 Ｆｉｇ．１ Ｐｉｃｔｕｒｅ ｏｆ ｏｖｅｒｒｕｎ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 在此背景下，本文对某工程一座超限剪力墙 高层建筑结构（图１）进行动力弹塑性时程分析及 抗震性能评估 Ｊ．该结构高宽比较大（约为 １０．１），且标准层平面中问部分有较大的凸出，属 收稿日期：２０１２—１０—１０；修回日期：２０１２—１０—２５ １ 工程概况 该超限剪力墙高层建筑结构总高度为１６２ ｍ， 基金项目：国家自然科学基金青年基金资助项目（５１１０８１０４）；广东省自然科学基金资助项目（８１５１００９１０１００００１０，８４５１０６４１０１０００２８６） 亚热带建筑科学国家重点实验室资助项目（Ｘ２ＴＪ—Ｃ７０９０２５ｚ）；亚热带建筑科学国家重点实验室自主研究课题（２０１１ＺＣ２５ ２０１１ＺＣ２８）；亚热带建筑科学国家重点实验室开放课题（２０１２ＫＢ０６），广州市科技计划资助项目（１２Ｃ４２０１１６５６） 作者简介：陈亮星（１９８６一），男，硕士研究生．Ｅ—ｍａｉｌ：Ｓｈｉｎｉｎｇｘｙ＠１２６．ＣＯＢ． 通信作者．Ｅ—ｍａｉｌ：ｗｙａ２１０３＠１６３．ｃｏｎ１． 广州大学学报（自然科学版） 第１２卷 共５３层．结构平面长为３３．３ ｍ，宽为１６．１ ｉｎ，结构 高宽比为１０．１，工程设计使用年限为５０ ａ，抗震 设防烈度为６度，设计基本地震加速度０．０５ ｇ，地 震分组为第一组，场地类别为二类场地，场地特征 周期Ｔｇ＝０．４０ ｓ，抗震设防类别为丙类，结构安全 拉压塑性损伤，但主承重墙肢混凝土主压应变大 于混凝土极限压应变的区域不应超过其截面高度 的１／３，剪力墙边缘构件内的钢筋在底部加强区 不应出现塑性应变，其余部分允许出现塑性应变， 但最大塑性应变应小于钢筋极限拉应变（０．０２５）； ③允许部分连梁出现拉压塑性损伤，但其主压 （拉）应变大于混凝土极限压（拉）应变的区域不 应超过截面高度的１／２． 等级为二级．结构平面布置见图２，结构典型构件 截面尺寸见表１．结构抗震性能目标如下：①结构 最大层间位移角小于规范限值１／１２０；②底部加强 区剪力墙受弯、受剪不屈服，允许部分剪力墙出现 １０－ｌ １０－２ ｌ０－４ ｌｏ－７ １０－８ １０－ｌ０ １ １ｌ ｌ０－ｌ５ １０－ｌ７ ｌ０－１８ ３ ３００ ４ ３００ ２４００ ２ ５００ ７ ５００ ２ ７００ ２ ４００ ２ ８００ ３ ０００ ２ １００ 单位：Ⅱ 一８０ｎ ］ 『 ｒ ｒ’ １０．Ｆ／１ —、—＼’。 ｌ ■Ｕ １０．１１轴 Ｌ ｌ ｎ一 ～—－＿ｌ 厂——］ ｜ ｌ －、ｌ －１＿ ／ ＼＿ ’ ８ ８ 一 ‘ 二、Ｉ ● ● ——－ １ ．■…ｎ ｉ １一 ｇ Ｉ一 莩 ） 二二】 Ｌ／＾ｏ一２轴 ＿厂、 一＿ 一● — ｌ ． ｌ ｌ ‘ ● Ｌ． 。 ｎ ８ ｇ ＿＿ —・ 鲁： １ Ｈ１ｊ 丑 景 一８∞ ３ ３００ ｌＯ．１ ；轴 —— ｎ 星 Ｎ Ｌ — － ———— 。。—— ＿ １ ＿『＿ ● Ｌ Ｉ ３ ７００ ３ ８００ ｌ １］ ３ ３００ ｌ ２０ｑ Ⅱ４０（ ３ ６００ ３ ５００ 謇 ∞ １Ｏ ６轴 ３ ６００ Ｉ ４０（ ｌ１ ２０ ｑＩ ３ ３００ １０．３ １０—５ １０—６ ｌＯ．８ １Ｏ．２ １Ｏ．９ １Ｏ．１０ 图２结构平面布置图 Ｆｉｇ．２ Ｐｌａｎ ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 表１ 结构典型剪力墙截面尺寸及配筋 Ｔａｂｌｅ １ Ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｓｉｚｅ ａｎｄ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ 拟，梁柱采用基于纤维模型的杆系单元模拟．剪力 墙混凝土本构采用ＡＢＡＱＵＳ提供的损伤塑性模 型，该模型为连续的基于塑性的混凝土损伤模型， 假设混凝土材料主要因拉伸开裂和压缩破碎而破 坏，混凝土损伤塑性模型的屈服曲面由拉伸和压 缩等效塑性应变来控制．钢筋本构采用双线性随 动硬化模型，通过ｒｅｂａｒ—ｌａｙｅｒ嵌入壳单元中．杆件 单元本构采用由清华大学土木工程系结构工程研 究所开发的ＰＱ—Ｆｉｂｅｒ Ｖ１．６杆系结构的材料本构 集合 ． 混凝土塑性损伤模型 假定损伤后弹性模量 ２ 结构模型的建立与分析 采用ＡＢＡＱＵＳ软件建立结构有限元模型，并 且进行结构动力特性对比分析与非线性动力时程 可以表示为无损伤弹性模量与损伤因子ｄ的关系 为Ｅ＝（１一ｄ）Ｅ。，式中Ｅ。为材料的初始（无损）弹 性模量．混凝土的损伤因子ｄ表示其弹性模量的 退化，如某一时刻混凝土的损伤因子为０．４，即表 示混凝土的弹性模量退化为其初始弹性模量的 ６０％．参照过镇海《钢筋混凝土原理和分析》 ］，以 分析．在有限元模型中，剪力墙采用ＡＢＡＱＵＳ的弹 塑性壳单元（Ｓ４Ｒ）模拟，楼板采用弹性壳单元模 第２期 陈亮星等：基于构件损伤的某超限剪力墙结构抗震性能评估 ５１ 混凝土的峰值压应变 来划分混凝土受压各个 破坏状态（表２）．混凝土应力一应变曲线与损伤 ， ２．１ 结构动力特性及其弹塑性时程结果分析 为了计算结构的动力特性，本文利用Ｓａｔｗｅ、 因子刚度退化对比见图３． 表２混凝土受压破坏状态 Ｔａｂｌｅ ２ Ｔｈｅ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ １．２ １．Ｏ ： ｆ ．， ＼ Ｏ ８ ０ ６ ： ｜。 ０．４ 。．Ｏ．２ ｊ’ 『 Ｏ．０ ２ ３ ４ ５ ６ 图３混凝土受压应力一应变曲线 Ｆｉｇ．３ Ｔｈｅ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ—ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ 由于Ｙ方向是结构的弱轴方向，因此本文主 要给出当地震动沿Ｙ向作用时结构的动力反应分 析，并选取结构地震响应最大的地震动沿结构ｘ 向、同时沿结构ｘ向和Ｙ向作用进行地震响应分 析．进行水平双向地震响应分析的地震动以Ｙ向 为主方向，ｘ向为次方向，主次方向的峰值加速度 比值为１：Ｏ．８５．经过对多条天然波进行频谱分析， 并且根据《建筑工程抗震性态设计通则》 、结构 自振周期和场地土类别选取震级较大、震中距较 小的２条天然波（源自ＰＥＥＲ Ｇｒｏｕｎｄ Ｍｏｔｉｏｎ Ｄａｔａ— ｂａｓｅ）和１条安评报告提供的地震波（安评波）进 行动力时程分析，除安评波持时为３０ Ｓ外，其它地 震波持时均为２０ Ｓ，峰值加速度为１４５ ｇａ１．表３给 出２条天然波的具体参数． 表３分析中采用的天然波参数 Ｔａｂｌｅ ３ Ｔｈｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｎａｔｕｒａｌ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｗａｖｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ａ— ｎａｌｙｓｉｓ Ｅｔａｂｓ和Ａｂａｑｕｓ对其进行了模态对比分析．表４分 别给出了采用Ｓａｔｗｅ、Ｅｔａｂｓ和Ａｂａｑｕｓ分析得到结 构前１Ｏ阶周期的对比． 表４不同软件结构动力特性分析对比 Ｔａｂｌｅ ４ Ｔｈｅ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｏｆ ｓｔｕｒｃｔｕｒｅ ｄｙｎａｍｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆ－ ｆｅｒｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｃｓ 由于篇幅有限，在此仅给出地震动沿结构Ｙ 向作用时结构地震响应时程曲线．图４、图５和图 ６分别给出在不同地震动沿Ｙ向作用下结构顶点 位移时程曲线、最大层间位移角曲线和基底剪力 时程曲线．表５给出了结构在不同地震波作用下 结构地震响应结果对比．由图表可知，在不同地震 波作用下，结构最大顶点位移为７５９ ｍｍ，结构基 本上保持直立；最大基底剪力为５０ ２８９ ｋＮ，结构 最大层间位移角为１／１５４，出现在结构的上部楼 层，小于规范限值１／１２０，满足“大震不倒”的设防 水准要求． 若把结构等效成一个多质点的体系，结构的 基底剪力等于多个质点承受惯性力的代数和．当 结构的自振周期较大时，在长周期地震动作用下， 结构高阶振型容易激励出来¨ ，使得结构各个质 点在某一时刻的加速度方向不一定相同，这就导 致了结构质点惯性力叠加的时候出现相互抵消的 情况，基底剪力也就随之减小．通过对分析中使用 的３个地震波可知，Ｅ１－Ｃｅｎｔｒｏ波低频成份较丰富 且卓越周期位于低频带．因此，在Ｅ１．Ｃｅｎｔｒｏ波作 用，结构的地震响应最大，但基底剪力却较小． ２．２结构剪力墙的应力状态与损伤状况分析 本文仅给出结构在Ｅ１．Ｃｅｎｔｒｏ波（结构在Ｅ１． Ｃｅｎｔｒｏ波作用下地震响应大于其它工况）沿Ｙ向 作用时，结构剪力墙的主拉和主压应力图和损伤 ５２ 广州大学学报（自然科学版） 第１２卷 Ｉ Ｉ 登 ＼ 一．： 八 ，、 八．厂、厂、／ Ｖ Ｖ ＼／７ ＼『 Ｒ寸Ｉ－甘１／ － 时Ｉ＇￣／ｓ （ａ） （ｂ） （ｃ） 图４不同地震波沿Ｙ向作用（１４５ ｇａ１）下结构顶点时程曲线 Ｆｉｇ．４ Ｔｈｅ ｔｉｍｅ ｈｉｓｔｏｒｙ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｖｅｒｔｅｘ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅｓ ａｌｏｎｇ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ Ｙ ∞ ０如 ∞∞ ｌ０ ０．０００ ０．００２ ０ ００４ ０ ００６ ０００８ ０ ０１Ｏ 层问位移角／。 层间位移角／。 （ｂ） 层问位移角／。 （ａ） （ｃ） 图５不同地震波沿Ｙ向作用（１４５ ｇａ１）下结构最大层间位移角曲线 Ｆｉｇ．５ Ｔｈｅ ｍａｘｉｕｍｎ ｉｎｔｅｒ—ｓｔｏｒｙ ｄｒｉｆｔ ａｎｇｌｅ ＣＵｌＷｅＳ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅｓ ａｌｏｎｇ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ Ｙ ４０ ０００ ３０ ０００ ２０ ０００ ４０ ０００ ３０ ０００ ２０ ０００ １０ ０００ ６０ ｏ０Ｏ ４０ ｏｏＯ ２０ ０００ Ｏ 蚕 １０ ０００ 霎 糊 Ｏ －Ｏ １０ ０００ 一１０ ０００ ２０ ０００ ４０ ０００ ２０ ０００ －２０ ０００ ３０ ０００ －３００００ －．４０ ０００ ．６０ ０００ （ａ） （ｂ） （ｃ） 图６不同地震波沿Ｙ向作用（１４５ ｇａ１）下结构基底剪力时程曲线 Ｆｉｇ．６ Ｔｈｅ ｔｉｍｅ ｈｉｓｔｏｒｙ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｂａｓｅ ｓｈｅａｒ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅｓ ａｌｏｎｇ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ Ｙ 表５不同地震波作用（１４５ ｇａ１）下结构地震响应 结果对比 状况图．图７给出了结构在Ｅ１．Ｃｅｎｔｒｅ波沿Ｙ向作 用下，主拉应力和主压应力较大的１０．１轴和１０．１３ 轴剪力墙的应力状态图，图８给出了结构在Ｅ１． Ｔａｂｌｅ ５ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅｓ Ｃｅｎｔｒｅ波沿Ｙ向作用下，结构受压损伤较大的１０． Ｆ／１轴剪力墙混凝土受压损伤图．对应轴号见图 ２．由图可知，结构剪力墙中的钢筋没有发生屈服， 主拉应力和主压应力自上而下有逐渐增大的趋 势；结构剪力墙的混凝土受压损伤因子为０．７，混 凝土受压损伤的区域仅为剪力墙截面高度的 １／２０，达到了构件性能目标． 第２期 陈亮星等：基于构件损伤的某超限剪力墙结构抗震性能评估 ５５ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｅａｒｔｈ Ｅｎｇ Ｅｎｇ Ｖｉｂ，２００９，２９（６）：１０８一ｌ１４． ［７］ 曲哲．摇摆墙一框架结构抗震损伤机制控制及设计方法研究［Ｄ］．北京：清华大学，２０１０：７－１０． ＱＵ Ｚ．Ｓｅｉｓｍｉｃ ｄａｍａｇｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｎｄ ｄｅｓｉｇｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｒｏｃｋｉｎｇ ｗａｌｌ ｆｒａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｄ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉ— ｔｙ，２０１０：７—１０． ［８］江见鲸，陆新征，叶列平．混凝土结构有限元分析［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００３：２２５．２３３． ＪＩＡＮＧ ＪＪ，ＬＵ Ｘ Ｚ，ＹＥ Ｌ Ｐ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，２００３：２２５— ２３３． ［９］过镇海，时旭东．钢筋混凝土原理和分析［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００３． ＧＵＯ Ｚ Ｈ，ＳＨＩ Ｘ Ｄ．Ｔｈｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，２００３． ［１０］ＣＥＣＳ１６０：２００４建筑工程抗震性态设计通则［ｓ］． ＣＥＣＳ１６０：２００４ Ｇｅｎｅｒａｌ ｒｕｌｅ ｆｏｒ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ—ｂａｓｅｄ ｓｅｉｓｍｉｃ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｓ］． ［１１］陈清军，袁伟泽，曹丽雅．长周期地震波作用下高层建筑结构的弹塑性动力响应分析［Ｊ］．力学季刊，２０１１，３２（３）： ４０４—４０５． ＣＨＥＮ Ｑ Ｊ，ＹＵＡＮ Ｗ Ｚ，ＣＡＯ Ｌ Ｙ．Ｔｈｅ ｅｌａｓｔｉｃ—ｐｌａｓｔｉｃ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｈｉｇｈ—ｉｒｓｅ ｂｕｌｉｄｉｎｇ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｌｏｎｇ ｐｅｒｉｏｄ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｍｏｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｈｉｎ Ｑｕａｒｔ Ｍｅｃｈ，２０１１，３２（３）：４０４—４０５． Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｄａｍａｇｅ－ｂａｓｅｄ ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ａ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ＣＨＥＮ Ｌｉａｎｇ—ｘｉｎｇ，ＷＵ Ｙｉ，ＺＨＡＮＧ Ｃｈｕｎ—ｒｎｅｉ，ＬＵ Ｚｈｕ－ｘｉａｎ，ＺＨＡＮＧ Ｊｕｎ—ｗｅｎ，ＨＵＡＮＧ Ｚｈａｏ—ｒｎｉａｎ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５１０００６，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｙｎａｍｉｃ ｅｌａｓｔｉｃ—ｐｌａｓｔｉｃ ｔｉｍｅ ｈｉｓｔｏｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａ ｈｉｇｈ－ｒｉｓｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｕｎｄｅｒ ｓｔｒｏｎｇ ｇｒｏｕｎｄ ｍｏｔｉｏｎ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ｂｙ ｅｍｐｌｏｙｉｎｇ ｔｈｅ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ＡＢＡＱＵＳ．Ｔｈｅ ｄａｍａｇｅ ｉｎｄｅｘ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｗａｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ａｎｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｅｉｓｍｉｃ ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｔｅｇｒａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｄａｍａｇｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ－ｒｉｓｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｗｅｒｅ ｅｖａｌｕａｔｅｄ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｉｎｔｅｒ—ｓｔｏｒｙ ｄｒｉｆｔ ａｎｇｌｅ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｉｓ １／１５４，ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｌｉｍｉｔ ｄｅｆｉｎｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ．Ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，ｓｌｉｇｈｔ ｄａｍａｇｅ ｃａｎ ｂｅ ｆｏｕｎｄ ｐａｒｔｌｙ ｉｎ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌｓ，ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｂｅａｍｓ ａｎｄ ｆｌａｍｅ ｂｅａｍｓ ｕｎｄｅｒ ｓｔｒｏｎｇ ｇｒｏｕｎｄ ｍｏｔｉｏｎｓ．Ｉｎ ｇｅｎｅｒａｌ，ｆｏｒ ｉｎｔｅｇｒａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ’Ｓ ｄａｍａｇｅｓ， ｔｈｅ ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ ｃａｎ ｂｅ ｍｅｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ—ｒｉｓｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｒａｒｅ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ；ｅｌａｓｔｉｃ—ｐｌａｓｔｉｃ ｔｉｍｅ・ｈｉｓｔｏｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ；ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒ－ ｏｒｍａｎｃｅ ｅｖａｌｆｕａｔｉｏｎ 【责任编辑：刘少华】
