屋顶施工吊篮高架施工方案 最终

屋顶施工吊篮高架施工方案（D1楼）

中建八局第二建设有限公司装饰分公司

二零一六年三月

青岛国际创新园二期D1楼幕墙第一章第二章第三章

工程概况.....................................................................................................2编制依据.....................................................................................................5施工准备.....................................................................................................6

1、技术准备.......................................................................................................62、材料配备.......................................................................................................63、机械机具仪器准备......................................................................................74、劳动力准备方面..........................................................................................7第四章

施工工艺.....................................................................................................8

1、工艺流程.......................................................................................................82、主要施工工艺...............................................................................................8第五章第六章第七章

质量要求...................................................................................................11安全注意事项..........................................................................................12计算书.......................................................................................................13

1、高架吊篮参数.............................................................................................132、前支架支撑受力......................................................................................133、D1-A轴、D1-D轴钢龙骨支撑内力计算................................................1、D1-5轴钢龙骨支撑受力计算..................................................................275、高架大跨度吊篮抗倾覆性验算...............................................................29

1青岛国际创新园二期D1楼幕墙第一章工程概况

1、工程名称：青岛国际创新园二期D1楼幕墙工程2、工程地点：青岛市崂山区新锦路以南，松岭路以西3、建设单位：青岛高科产业发展有限公司4、设计单位：青岛腾远设计事务所有限公司5、监理单位：青岛高园建设咨询管理有限公司6、工程概况：

建筑物高度：144.5m，最大外支撑2.5m；

涉及吊篮数量：18部（其中12部需增加钢龙骨支架）；主要幕墙形式说明：（1）隐框玻璃幕墙、（2）铝合金幕墙7、方案编制说明

1）本方案指定施工范围为D1-1轴～D1-5轴交D1-A轴～D1-D轴屋顶层（建筑标高138.400m）及屋顶架空层（建筑标高140.00m～143.410m）。2）本方案指导时间段自本方案钢结构焊接完成至施工吊篮拆除。3）本方案编制工作主要涉及钢结构支撑骨架焊接、施工吊篮平面排布、竖向排布。

4）本方案关于施工吊篮架设不明确处详见《青岛国际创新园二期C、H、D1、D2、E楼高处作业吊篮安装拆卸施工方案（D1楼）》

8、方案概况1）采用150×150×4mm钢方管焊接施工吊篮前支架支撑件，支撑件利用后置埋件固定于屋顶架空框架梁上。2）施工吊篮前支架固定于钢龙骨支撑件上。施工吊篮后支架落地，采用加长臂与施工吊篮支架固定。3）施工吊篮后支架加长臂焊接2道横向角钢支撑，间距3000mm。4）施工吊篮前支架固定详见图1-1～图1-2。5）施工吊篮前支架支撑平面排布图详见图1-3。6）施工吊篮后支架立面排布详见图1-4。

2青岛国际创新园二期D1楼幕墙前支架50mm高150×150×4mm施工吊篮前支架限位块已完成钢龙骨支架150×150×4mm已完成钢龙骨圈梁 (150×150×4mm)已完成钢龙骨(150×150×4mm100×100×4mm钢龙骨支架斜撑后支架加长臂150×150×4mm钢管稳定杆450mm宽16mm厚钢板包梁埋件4枚M12×160化学锚栓图1-1D1-A轴、D1-D轴施工吊篮前支架安装图已完成钢龙骨圈梁 (150×150×4mm)50mm高150×150×4mm施工吊篮前支架限位块已完成钢龙骨(150×150×4mm图1-2D1-5轴施工吊篮前支架安装图

3青岛国际创新园二期D1楼幕墙钢龙骨支架221-11钢龙骨支架2-21图1-3施工吊篮前支架支撑平面排布图50×50×5mm角钢50×50×5mm角钢配重配重图1-4施工吊篮后支架横向支撑立面排布图

4青岛国际创新园二期D1楼幕墙第二章编制依据

1）甲方提供的平面图纸及外装施工要求；

2）《中华人民共和国高处作业吊篮标准》GB19155-20033）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-914）《建筑施工工具式脚手架安全技术规程》JGJ202-20105）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20116）《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005

7）《建筑工程预防坍塌事故若干规定》【建设部建质[2003]82号】8）《高处作业吊篮使用说明书》

9）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）10）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）11)《钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）12)《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）13)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）14）《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145-2013）15）《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）5青岛国际创新园二期D1楼幕墙第三章

1、技术准备

1）施工方案已经完成并审批通过。

施工准备

2）钢龙骨支撑施工书面技术交底、现场交底已经完成，施工人员已确认熟悉操作过程及明确质量要求。

3）施工安全交底已经完成。4）施工过程中需编制、制作的方案、技术交底等技术资料详见表3-1。表3-1序号123455施工吊篮设计文件资料类型施工方案安全交底技术交底名称屋顶施工吊篮高架施工方案钢骨架焊接技术交底钢骨架焊接安全施工交底施工吊篮架设安全施工交底施工吊篮架设技术交底施工吊篮设计安全确认书技术资料准备表完成时间2016.3.202016.3.252016.3.252016.3.252016.3.252016.3.25完成方式方案审批现场交底、签字确认现场交底、签字确认现场交底、签字确认现场交底、签字确认文件盖章完成2、材料配备1）所需主要材料已经进场，并通过材料复试，符合设计及相关规范要求。2）主要材料、周转材料详见表3-3、表3-4。表3-3主要材料配备表序号123456材料名称钢管钢管角钢后置埋件化学锚栓槽钢规格（mm）150×150×4100×100×450×50×510mm钢板M12×16080×43×8mm数量2.00.311.53005单位吨吨吨吨支吨后支架加长臂备注前支架钢管支撑架前支架钢管支撑架后支架横向稳定支撑表3-4主要周转材料表

序号12345

材料名称门式脚手架钢管木架板直角转接扣件悬转转接扣件

6规格（mm）4000×4000×4000Φ48×3.000×250

数量12002010020

单位套m块套套

青岛国际创新园二期D1楼幕墙3、机械机具仪器准备

1）主要施工用机械——卷扬机、导链、电焊机已配备到场，并经过必要的检查验收。

2）主要测量仪器——水准仪、水平尺经过校核并配备完毕。3）主要仪器配备详见表3-2。

表3-2主要施工机械、机具、仪器配备表

序号124567名称电焊机卷扬机钢材切割机冲击电锤水准仪氧-乙炔焰3T2X106BX-125FX-1国产上海型号规格产地数量2台1台1111施工阶段钢支架焊接钢支架运输钢材下料、切割预埋件安装钢龙骨安装钢材切割4、劳动力准备方面1）所有作业人员均需经过岗位培训、技术及安全交底才能上岗。2）主要作业人员有相关从业资格证。3）主要劳动力配备详见表3-3。表3-3主要人员配备表序号123456合计工种级别电工测量工壮工施工吊篮安拆工安装技工电焊工管理人员13132121816122按工程施工阶段投入劳动力情况施工前期准备测量放线钢龙骨支撑焊接1224施工吊篮架设1日常维护17青岛国际创新园二期D1楼幕墙第四章

1、工艺流程

施工工艺

测量放线→后置埋件安装→钢龙骨下料→钢龙骨支撑焊接→施工吊篮前支架安装→施工吊篮后支架安装→钢丝绳安装→施工吊篮后支架横撑焊接→施工吊篮篮筐安装→检查验收2、主要施工工艺1）测量放线根据施工吊篮平面布置图，在屋顶架空框架梁侧面放线，确定施工吊篮支撑支架安装位置。根据确定好的钢龙骨支架规格，确定后置埋件安装位置，并放线定位。2）后置埋件安装根据放线定位位置，安装后置10mm厚钢板包梁埋件，埋件用10mm厚钢板弯折而成，680×450×150×10mm。埋件布置详见图4.2-1。a、顶视图a、后视图

图4.2-1包梁埋件布置图

3）钢龙骨下料

根据需要的支架尺寸，采用切割机进行钢管下料切割。根据设计图纸，进行钢管的切脚、预组装工作。尺寸拼接无误后准备焊接。

8青岛国际创新园二期D1楼幕墙4）钢龙骨支撑焊接

钢龙骨支撑预组装无误后，进行焊接。焊缝要饱满、不间断。首先进行点焊定位。点焊时要两人50mm高150×150×4mm施工吊篮前支架限位块已完成钢龙骨支架150×150×4mm已完成钢龙骨圈梁 (150×150×4mm)同时进行，一人固定位置，另一个点焊，这样协调施工的同时两人都要做好各种防护。烧焊操作时要按照焊接的规格及操作规定进行，钢材支撑件的四面边都必须满焊。电焊操作人员必须有焊工证，并注意做好各项安全措施。100×100×4mm钢龙骨支架斜撑已完成钢龙骨(150×150×4mm150×150×4mm钢管稳定杆450mm宽16mm厚钢板包梁埋件图4.2-3前支架支撑焊接定位图对烧焊好的连接件，现场管理人员要对其逐个检查验收，对不合格处进行返工改进，直至达到要求。经检验合格后，清理焊渣，然后对焊接部位刷防锈漆。5）施工吊篮支架安装前支架支撑焊接完成，通过验收后，进行施工吊篮支架安装。①首先安装前支架：将前支架底部支座对准钢龙骨支撑上焊接好的前支架限位槽内，临时固定。②安装施工吊篮支架前梁、后梁。③根据施工吊篮支架安装位置摆放后支架底座；安放配重块；然后用钢丝绳缠绕固定配重块。④安装后支架加长臂。将符合规范要求的后支架加长臂通过施工吊篮专用螺栓与后支架支座、后梁固定，每个固定点螺栓不得少于2颗。⑤安装前后梁加强钢丝绳，调节螺旋扣的螺杆，使加强钢丝绳绷紧。（施工吊篮具体安装操作详见《青岛国际创新园二期C、H、D1、D2、E楼高处作业吊篮安装拆卸施工方案（D1楼）》）6）施工吊篮后支架横撑焊接

施工吊篮支架安装完成后，利用钢管脚手架及活动脚手架进行后支架横向支撑角钢的焊接。要求横向角钢间距3000mm，距地3000mm，角钢与加长臂焊接牢固、无松动。

9青岛国际创新园二期D1楼幕墙50×50×5mm角钢50×50×5mm角钢配重配重图4.2-4施工吊篮后支架横向支撑立面排布图7）篮筐安装及调试、验收支架安装全部完成后，安装施工吊篮篮筐。最后进行调试验收。10青岛国际创新园二期D1楼幕墙第五章质量要求

1、各种预埋件、连接件、紧固件外观应平整，不得有裂纹、毛刺、凹坑、变形等；防腐层应完整、无破损。

2、与主体结构连接的各种预埋件、连接件、紧固件必须安装牢固，其数量、规格、位置、连接方法和防腐处理应符合设计要求；各种连接件、紧固件的螺栓应有防松动措施；焊接连接应符合设计要求和焊接规范的规定。3、连接件、螺栓的规格、品种、数量应符合设计要求；应符合设计要求。4、焊接焊缝均匀、饱满，无漏焊、咬边。焊高符合规范及设计要求。5、防锈漆涂刷均匀、无漏刷、屋漏底。

11青岛国际创新园二期D1楼幕墙第六章安全注意事项

1、操作人员每人必须系好安全带。2、操作人员严禁酒后操作。

3、操作人员须持有相关岗位从业资格证书，严禁无证上岗。4、操作人员严禁穿拖鞋操作。

5、焊接过程中，相关操作人员必须有焊工上岗证，并注意做好其他各项安全措施；加焊时必须按操作规程施工，要随时检查焊缝是否符合要求，焊完后要将焊渣及时处理，还要做好防护和防火工作。

6、吊篮操作人员必须熟知《吊篮安全使用规程》。7、每天早晨上班前15分钟，要抽出时间召开班组长安全例会，总结前一天安全施工情况，结合当天任务，在布置生产任务的同时，用同时布置安全工作，要针对不同工种的实际情况或操作是的位置进行安全交底，使班组人员能狗够从思想上引起高度重视。

8、电焊机必须配备开关箱，严禁私拉乱扯。9、管理人员每日对施工吊篮状况进行检查，主要检查后支架是否倾斜、摇晃，前支架支撑是否安全可靠，是否有变形、裂纹。12青岛国际创新园二期D1楼幕墙第七章

1、高架吊篮参数

计算书

前梁长度：2700mm（普通1700mm）；后梁长度：6000mm（普通4300mm）；前支架支撑规格：1200mm×1200mm×1200mm（长×宽×高）的斜三角长方体；前支架钢管材质：Q235B150×150×4mm钢管；

净距WX=110.74×cm；净截面An=23.36cm；Q235B100×100×4mm钢管；

净距WX=47.27cm；净截面An=15.36cm；

后置埋板：Q235B16mm厚钢板，最小截面300×16mm；吊篮规格参数：篮筐自重480kg；额定荷载630kg；单支架自重（前后梁、前支架、前支柱）：均按100×100×4mm钢管计算（（2.7+6）+（1+1.4+1.1+1×2））×12.06=171.3kg，考虑到前支架螺栓、钢丝绳、夹板等，取200kg计算。混凝土梁：截面700×650mm；容重11.65kN/m（按2.56g/cm计算）2、前支架支撑受力

1）吊篮钢丝绳传递活荷载（吊篮及钢丝绳自重计入活荷载）①吊篮动力钢丝绳所受竖向荷载：Q1=（GK+QK）/2=（6.52+6.3）/2=6.41KN式中：Q1——吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值(kN)GK——吊篮及钢丝绳自重标准值

GK=（156+16+480）*10N/kg=6520N=6.52KN其中：钢丝绳重量：0.26kg/m×4根×150m=156kg

电缆线重量：0.2kg/m×1根×80m=16kg平台总重量：480kg(以最长的6m平台计算)QK——施工活荷载标准值，QK=630kg*10N/kg=6300N=6.3KN其中：吊篮最大安全载重量为630kg。②吊篮动力钢丝绳所受水平荷载：

133

3

2

3

2

青岛国际创新园二期D1楼幕墙Q2=QωK/2=ωK*F/2=0.799KN/㎡*4.856㎡/2=1.94KN式中：Q2——吊篮动力钢丝绳所受水平荷载标准值(kN)

QωK——吊篮的风荷载标准值(kN)；ωK——风荷载标准值，

ωK=βzμsμzω0=1.0×0.8×2.22×0.45=0.799kN/㎡βz——高度z处风振系数，近似取值1.0。μs——风荷载体形系数，取值Max[0.8,-0.5]=0.8。μz——风压高度变化系数，B类粗糙度，线性内插法取值2.22。ω0——基本风压，计算围护结构取10年1遇值，青岛地区取值0.45kN/㎡。F——吊篮受风面积，F=6×0.04×3+1.1×0.04×2+0.4×0.02×6+4=4.856㎡其中0.856㎡为吊篮受风面积，4㎡为施工中其他受风面积。③吊篮在使用时，动力钢丝绳所受拉力为：FQ=√Q1²+Q2²=√(6.41²+1.94²)=6.7kN式中：FQ——动力钢丝绳所受拉力的施工核算值(kN)；2）动荷载作用下前支架支撑受力以施工吊篮支架作为研究目标，忽略钢丝绳的作用。A点视为铰支座，对A点取力矩平衡。如图7.2-1。FB×6000=FC×(6000+2700)计算得FB=6700×8700/6000=9715N≈9.72kN3）恒荷载假定施工吊篮支架自重全部由前支架承担。FG=200×10=2000N=2.0kN4）前支架支撑受力吊篮前支架支撑所受荷载F=FB+FG=9.72+2.0=11.72kN

图7.2-2

14吊篮前梁加长方案图60002700AFBFC图7.2-1青岛国际创新园二期D1楼幕墙3、D1-A轴、D1-D轴钢龙骨支撑内力计算

1）结构受力

对钢龙骨支撑系统取1.5倍安全系数，则系统受力FA=1.5F=1.5×11.72≈17.58kN2）钢龙骨支撑受力计算

运用SAP2000进行钢龙骨支架受力分析，建立受力模型详见图7.3-1。计算过程详见图7.3-2～7.3-6。

150×150×4mm钢管

节点28

100×100×4mm钢管

刚接

节点44

刚接

图7.3-1前支架模型图

15青岛国际创新园二期D1楼幕墙图7.3-2钢架受力图（钢架自重，软件自动添加）

图7.3-3钢架强度校核

钢架体系最大应力比为0.382，钢管强度满足要求。

焊缝焊角为6mm，有效焊高4.2mm，四面围焊，焊缝截面大于钢管截面，且焊缝容许剪应力τ/σ=125/205≈0.61>0.382。焊缝强度满足要求。

16青岛国际创新园二期D1楼幕墙a、前支架前段变形b、前支架后段变形c、前支架底部变形图7.3-4钢龙骨前支架变形图

最大位移1.6mm＜l/250=4mm，钢龙骨支架安全。

17青岛国际创新园二期D1楼幕墙图7.3-5梁顶支座反力（中间跨）

图7.3-6梁后支座反力（中间跨）3）预埋件校核

V=18425.914NN=77945.874NM=3375608N·mm①锚筋校核

校核依据，同时满足以下两个条件：a：AS≥(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyzb：AS≥(M-0.4Nz)/0.4arabfyz其中：AS：锚筋的总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；

fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa；N：法向拉力设计值(N)；ab：锚板弯曲变形折减系数；

M：弯矩设计值(N·mm)，当M<0.4Nz时，取M=0.4Nz；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；

18C.0.1-3[JGJ102-2003]C.0.1-4[JGJ102-2003]

青岛国际创新园二期D1楼幕墙另外：

d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；

fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×12)×(14.3/300)0.5=0.6ab=0.6+0.25t/d=0.6+0.25×12/12=0.85AS=nπd/4=9×3.14×122/4=1017.36mm

2

2

C.0.1-5[JGJ102-2003]

C.0.1-6[JGJ102-2003](V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz=(18425.914-0.3×77945.874)/0.9/0.6/300+(6235669.92-0.4×77945.874×200)/1.3/0.9/0.85/300/200=0mm≤AS=1017.36mm(M-0.4Nz)/0.4arabfyz=(6235669.92-0.4×77945.874×200)/0.4/0.9/0.85/300/200=0mm2≤AS=1017.36mm2

经计算，玻璃幕墙正常使用所需锚筋总面积AS’=819.65mm。0+819.65=819.65所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。②锚板总面积校核A：锚板总面积(mm2)；

fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；0.5fcA=0.5×14.3×60000

=429000NN=77945.874N≤0.5fcA

2

2

2

19青岛国际创新园二期D1楼幕墙埋板面积满足要求。4）包梁埋件计算

F1F3F剪图7.3-7包梁埋件受力图F1=13181NMF3=43772NM=9092047N.mm在钢龙骨支撑体系内，包梁埋件承受轴向压力、竖向剪力，支座弯矩。在埋件反力体系中：轴向压力对埋件受力有利，不参与计算；竖向剪力由包梁埋件钢板承担；化学锚栓提供横截面剪力抵抗弯矩。①埋件钢板抗剪验算埋件为“C”字形埋件，有两个剪切面抵抗剪力。τ=V/A=43772/（450×10×2）=4.86N/mm<<[τ]=125N/mm埋板强度满足要求。②化学锚栓抗剪验算化学锚栓承受的剪力F剪=M/l=9092047/650=13988N包梁埋件底部化学锚栓有4枚M12×160化学锚栓τ=V/A=F剪/A=13988/（4×π×6）=30.94N/mm<[τ]=125N/mm化学锚栓抗剪强度满足要求。5）预埋件连接焊缝强度校核

①焊缝参数焊缝有效厚度：

he：焊缝有效厚度(mm)；he=0.7hf=0.7×6=4.2mm焊缝总面积：

有效焊高为4.2mm约等于4mm，焊缝面积可近似取150×150×4mm钢管净

2022222青岛国际创新园二期D1楼幕墙面积。取值2336mm。

焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：

焊缝惯性矩近似取150×150×4mm钢管抵抗矩。取值Wx=110.74cm3。

②焊缝校核计算

校核依据：

((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw

上式中：

σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；

τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；((σf/βf)2+τf2)0.5220.5=((N/A+M/W)+(V/A))=((18425.914/2336+3375608/110740)2+(77945.874/2336)2)0.5=((7.+30.48)2+(33.37)2)0.5=50.85MPa≤ffw=160MPa，焊缝强度可以满足要求。6）包梁埋件连接焊缝强度校核220.5((σf/βf)+τf)=((N/A+M/W)2+(V/A)2)0.5=((13180.66/2336+9092047/110740)2+(43771.2/2336)2)0.5=((5.+82.1)2+(18.742)0.5w=.72MPa≤ff=160MPa焊缝强度可以满足要求。7）混凝土抗弯验算①混凝土梁受力施工吊篮作用于钢龙骨支架，在混凝土梁顶产生的集中力F成为混凝土梁跨压应力混凝土在施工吊篮荷载下受力图详见图7.3-8～7.3-9。2

吊篮支架F吊篮支架FFFF=7.8kN吊篮支架F图7.3-8施工吊篮荷载作用下混凝土梁受力简图（危险状态1）

21青岛国际创新园二期D1楼幕墙吊篮支架FFF=7.8kNFF吊篮支架F=7.8kN图7.3-9施工吊篮荷载作用下混凝土梁受力简图（危险状态2）在幕墙正常使用状态下，幕墙钢龙骨支架在混凝土梁顶产生的集中力F’成为混凝土梁跨压应力混凝土在施工吊篮荷载下受力详见表7.3-1，图7.3-9。表7.3-1幕墙正常使用状态下钢架支座反力F=19.7kNF=19.7kNF=19.7kNq=11.65kN/m图7.3-10幕墙正常使用状态下混凝土梁受力简图

②混凝土梁受力计算

屋顶混凝土框架梁与柱均为现浇混凝土结构，梁与柱连接节点考虑为刚接。

22青岛国际创新园二期D1楼幕墙利用结构力学求解器（SMSolverV2）进行分别对三种情况下混凝土梁受力进行计算。具体计算详见图7.3-11～7.3-19。

a、施工吊篮布置1

图7.3-11系统编辑图7.3-12混凝土受力剪力图（VMAX=19.5kN）

图7.3-13混凝土受力弯矩图（MMIN=-38.4kN.m,MMAX=29.08kN.m）

b、施工吊篮布置2

图7.3-14系统编辑

23青岛国际创新园二期D1楼幕墙图7.3-15混凝土受力剪力图（VMAX=23.4kN）

图7.3-16混凝土受力弯矩图（MMIN=-48.8kN.m,MMAX=15.5kN.m）

c、幕墙正常使用情况下

图7.3-17系统编辑

图7.3-18混凝土受力剪力图（VMAX=191.6kN）

图7.3-19混凝土受力弯矩图（MMIN=-397.2kN.m,MMAX=194kN.m）

24青岛国际创新园二期D1楼幕墙有上述计算可得出：在施工吊篮第2中布置方式下，屋面框架梁受力最危险VMAX=23.4+191.6=215kN；MMIN=(-48.8)+(-397.2)=446kN.m；MMAX=15.5+194=209.5kN.m③混凝土内力分析a、框架梁抗弯验算

根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6.2.10规定，矩形截面正截面受弯承载力应符合下列规定：x''''M1fcbx(h0)fy'As'h0as'p0fpyAph0ap2（6.2.10-1）混凝土受压区高度应按下列公式确定：'''AP'1fcbxfyASfy'ASfpyAp'p0fpy(6.2.10-2)混凝土受压区高度尚应符合下列条件：2a’xbh0（6.2.10-3,6.2.10-4）式中：M——弯矩设计值；α1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取值1.0；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，取值14.3N/mm；AS、AS’——受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积，2AS=6×π25/4=2945.24mm；AS’=6×π252/4=2945.24mm2；

Ap、Ap’——受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积，本框架梁无

预应力筋；

σp0’——受压区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的

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青岛国际创新园二期D1楼幕墙预应力筋应力；

b——矩形截面梁的宽度，本框架梁取值700mm；

h0——截面有效高度，扣掉保护层，本框架梁取值615mm；

fy、fy’——受拉区、受压区纵向普通钢筋抗拉强度设计值，三级钢筋，

取值360N/mm；

as’、ap’——受压区纵向普通钢筋合力点、预应力筋合力点至截面受

压边缘的距离：本框架梁高650mm，纵向受力钢筋合计5排，其中受压区钢筋2排，根据钢筋面积比值，得出as’=35（保护层）a’——受压区全部纵向筋合力点至截面受压边缘的距离，无预应力钢筋，a’=as’。ξb——相对界限受压区高度；对于普通钢筋取2

b1fy1ESCU(6.2.7-1)其中β1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取值0.80；Es——钢筋弹性模量，取值2.05×10N/mm；ζcu——混凝土极限压应变，取值0.0033；经计算式6.2.7-1，得出ξb=0.8/（1+360/（2.05×10×0.0033））=0.52经计算式6.2.10-3,6.2.10-4，得出，70mm≤x≤319.8mm忽略受压区钢筋抗压强度，经计算式6.2.10-2，得出x=（360×2945.24）/（1×14.3×700）=105.92mm，符合要求。忽略受压区钢筋的抗压作用，将计算式6.2.10-2带入6.2.10-1中得出M≤（360×2945.24）×（615-105.92/2）得出框架梁承受的最大弯矩M≤535.22kN.m。MAX[-38.4，-48.8，-397.2]<48.8+397.2b、框架梁抗剪承载力验算

根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6.3.7规定，矩形截面正截面受弯承载力应符合下列规定：

Vcvftbh00.05Np026552（6.3.7）

青岛国际创新园二期D1楼幕墙式中：V——正截面最大剪力值

αcv——截面混凝土受剪承载力系数，取值0.7；

ft——混凝土抗拉承载力设计值，C30混凝土取值1.43N/mm；

Np0——计算截面上法向预应力等于零时的预加应力，本框架梁无预应力筋。

经计算式6.3.7，得V≤0.7×1.43×700×615=430.93kN。MAX[19.5，23.4,191.6]<23.4+191.6（GB50010-2010修订说明6.4.11第4式）=0.35*1.43*102104166.7=51103135.4N.mmft：混凝土轴心抗拉设计值Wt：截面受扭塑性抵抗矩22650（3*700*650)b(3*hb)Wt==66T33484655N.mmTcr51103135.4N.mm=102104166.7N.mm3所以混凝土抗扭满足。4、D1-5轴钢龙骨支撑受力计算1）结构受力

D1-5轴施工吊篮直接安放于已完成钢龙骨支架上。吊篮前支架安装位置与钢龙骨立柱间距同。

27青岛国际创新园二期D1楼幕墙已完成钢龙骨圈梁 (150×150×4mm)50mm高150×150×4mm施工吊篮前支架限位块已完成钢龙骨(150×150×4mm图7.4-1施工吊篮安放图钢管最大应力σ=2F/A=2×17.58×10/2336=15.05N/mm<<[σ]=205N/mm钢管支撑架强度满足要求。2）钢管立柱稳定性钢管立柱高度为960mm，两端固支，则计算长度l0=0.5×960=480mm立柱长细比λ=l0/i=l0/√（I/A）=480/√（8305300/2336）=8.05322查上表得λ＜λs，钢立柱为粗短压杆，粗短压杆破坏形式为强度破坏。前已计算钢管强度满足要求，因此D1-5轴钢支撑体系安全。

3）混凝土抗压验算

钢立柱底部预埋件截面为350×350mm。则

fc=N/A=2F/A=2×17.58×103/350/350=0.28N/mm2<<[fc]=14.3N/mm2混凝土梁强度满足要求。结构安全。

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青岛国际创新园二期D1楼幕墙综上所述，该施工吊篮前支架支撑钢结构系统安全。5、高架大跨度吊篮抗倾覆性验算

前已计算施工吊篮钢丝绳最大荷载为6.7kN。则M倾=6.7×1000×2700=18.09kN.mM抗=10×1000×6000=60kN.m>>2M倾施工吊篮抗倾覆性验算满足要求。

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