盘扣式钢管楼面模板支撑计算书

结构板厚150mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管（计算取值）：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,选取壁厚3.2mm计算,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

1.2.2楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.28 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2 /6=1000×182/6=000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.105×6.28×3002=-59346N.mm 剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×6.28×300=1142N

b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2 =-0.105×4.88×3002=-46116N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.078×4.88×3002=34258N.mm 剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×4.88×300=887N 挠度系数Kυ=0.4,υ2=Kυ

q,2L4/(100EI)=0.4×(4.88/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.07mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×300=-42000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN 挠度系数Kυ=1.456,υ3=Kυ

P,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm

2）抗弯强度验算

M1=-59346N.mm,M2＋M5=-88116N.mm,M3＋M4=118258N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩 Mmax=118258N·mm=0.12kN·m σ=Mmax/W=118258/000=2.19N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=2.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=1142N,V2+ V3=887+840=1727N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=1727N=1.73kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1727/(2×1000×18)=0.14N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算

υmax=0.07+0.13=0.20mm [υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨 第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.28×300/1000=1.88kN/m 弯矩系数

KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×1.88×12002=-338400N·mm=-0.34kN·m

σ=Mmax/W =338400/83333=4.06N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×1.88×1200=1410N=1.41kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1410/(2×50×100)=0.42N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2×300/1000=1.22kN/m=1.22N/mm

υ max=Kυ

q’L4/(100EI)=0.521×1.22×12004/(100×9000×4166667)=0.35mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.35mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=978mm2

W=10160mm3, I=243800mm4 1)抗弯承载力验算

弯矩系数KM=-0.395,P=1.250×1.88×1200=2820N=2.82kN Mmax=KMPL=-0.395×2820×1200=-1336680N·mm=-1.34kN·m σ=Mmax/W=1336680/10160=131.56N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=131.56N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数KV=1.5,Vmax=KVP=1.5×2.82×1000=5344N=5.34kN τ=3Vmax/(2bh)=3×5344/(2×2×4)=8.20N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.20N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=2.481,P，=1.250×1.22×1200=1830N=1.83kN υmax=KυP，

L3/(100EI)=2.481×1830×12003/(100×206000×2×243800)=0.78mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.78mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

1.2.3支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数4.494 每根钢管承载NQK1=4.494×2.82×1000=12673N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=12673+1440=14113N 钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=6.35×0.0479×1000=304N 水平拉杆6层,拉杆重量=6×(1.20+1.20)× 0.05×1000=720N 支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=304+720=1024N 钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×1024+14113=15342N (2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.30=1.62m LO=1.73m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1728.00/15.90=108.68 盘扣式钢管杆件长细比108.7＜150.0,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.411,P=N/(A)=15342/(0.411×450.00)=82.95N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性82.95N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载F=15342/1000=15.34kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+80)+2×(100+80)=920mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋

0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×920×80]/1000=46.88kN

受冲切承载力46.88kN＞F=15.34kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=15.34kN,满足要求。 1.2.4计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.5，A=4mm2；钢管横向间距1200mm,钢

管纵向间距1200mm。

立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面由底向上连继设置竖向剪刀撑。并应在架体内部区域每隔4跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

1. 附图

附图1：梁模板支撑体系搭设正立面图 附图2：板模板支撑体系搭设正立面图 附图3：梁模板支撑体系搭设侧立面图 附图4：梁模板钢管排列平面示意图 附图5：板模板立杆排列平面示意图 附图6：大梁钢筋绑扎操作平台立面图 附图7：模板支撑体系水平、沉降监测大样图 附图1梁模板支撑体系搭设正立面图 附图2板模板支撑体系搭设正立面图 附图3梁模板支撑体系搭设侧立面图 附图4梁模板钢管排列平面示意图 附图5板模板立杆排列平面示意图 大梁操作平台附图6大梁钢筋绑扎操作平台立面图 钉铁钉吊吊锤钉铁钉吊吊锤刻度尺05101551015吊锤 附图7模板支撑体系水平、沉降监测大样图 B类板（150）盘扣式钢管楼面模板支撑计算书 1.2.1计算参数

结构板厚150mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管（计算取值）：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,选取壁厚3.2mm计算,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

1.2.2楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.28 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2 /6=1000×182/6=000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4 1）内力及挠度计算

a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.105×6.28×3002=-59346N.mm 剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×6.28×300=1142N

b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2 =-0.105×4.88×3002=-46116N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.078×4.88×3002=34258N.mm 剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×4.88×300=887N 挠度系数Kυ=0.4,υ2=Kυ

q,2L4/(100EI)=0.4×(4.88/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.07mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×300=-42000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN 挠度系数Kυ=1.456,υ3=Kυ

P,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm

2）抗弯强度验算

M1=-59346N.mm,M2＋M5=-88116N.mm,M3＋M4=118258N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩 Mmax=118258N·mm=0.12kN·m σ=Mmax/W=118258/000=2.19N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=2.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=1142N,V2+ V3=887+840=1727N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=1727N=1.73kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1727/(2×1000×18)=0.14N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算

υmax=0.07+0.13=0.20mm [υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.28×300/1000=1.88kN/m 弯矩系数

KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×1.88×12002=-338400N·mm=-0.34kN·m

σ=Mmax/W =338400/83333=4.06N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×1.88×1200=1410N=1.41kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1410/(2×50×100)=0.42N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2×300/1000=1.22kN/m=1.22N/mm

υ max=Kυ

q’L4/(100EI)=0.521×1.22×12004/(100×9000×4166667)=0.35mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.35mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=978mm2

W=10160mm3, I=243800mm4 1)抗弯承载力验算

弯矩系数KM=-0.395,P=1.250×1.88×1200=2820N=2.82kN Mmax=KMPL=-0.395×2820×1200=-1336680N·mm=-1.34kN·m σ=Mmax/W=1336680/10160=131.56N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=131.56N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数KV=1.5,Vmax=KVP=1.5×2.82×1000=5344N=5.34kN τ=3Vmax/(2bh)=3×5344/(2×2×4)=8.20N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.20N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=2.481,P，=1.250×1.22×1200=1830N=1.83kN υmax=KυP，

L3/(100EI)=2.481×1830×12003/(100×206000×2×243800)=0.78mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.78mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图

1.2.3支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数4.494 每根钢管承载NQK1=4.494×2.82×1000=12673N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=12673+1440=14113N 钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=6.35×0.0479×1000=304N 水平拉杆6层,拉杆重量=6×(1.20+1.20)× 0.05×1000=720N 支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=304+720=1024N 钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×1024+14113=15342N (2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.30=1.62m LO=1.73m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1728.00/15.90=108.68 盘扣式钢管杆件长细比108.7＜150.0,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.411,P=N/(A)=15342/(0.411×450.00)=82.95N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性82.95N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载F=15342/1000=15.34kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+80)+2×(100+80)=920mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋

0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×920×80]/1000=46.88kN

受冲切承载力46.88kN＞F=15.34kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=15.34kN,满足要求。 1.2.4计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.5，A=4mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。

立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面由底向上连继设置竖向剪刀撑。并应在架体内部区域每隔4跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

2. 附图

附图1：梁模板支撑体系搭设正立面图 附图2：板模板支撑体系搭设正立面图 附图3：梁模板支撑体系搭设侧立面图

附图4：梁模板钢管排列平面示意图 附图5：板模板立杆排列平面示意图 附图6：大梁钢筋绑扎操作平台立面图 附图7：模板支撑体系水平、沉降监测大样图 附图1梁模板支撑体系搭设正立面图 附图2板模板支撑体系搭设正立面图 附图3梁模板支撑体系搭设侧立面图 附图4梁模板钢管排列平面示意图 附图5板模板立杆排列平面示意图 大梁操作平台附图6大梁钢筋绑扎操作平台立面图 钉铁钉吊吊锤钉铁钉吊吊锤刻度尺05101551015吊锤 附图7模板支撑体系水平、沉降监测大样图