维普资讯 http://www.cqvip.com 总第１１８期 ２００６年第２期 西部探矿工程 ＷＥＳＴ—ＣＨＩＮＡ ＥＸＰＬＯＲＡＴＩＯＮ ＩＮＥＥＲＩＮＧ ｓｅｒｉｅｓ Ｎｏ．１１８ Ｆｅｂ．２００６ 文章编号：１Ｏｏ４—５７１６（２Ｏｏ６）Ｏ２一Ｏｌ８８一Ｏ２ 中图分类号：ＴＶ５５１．１文献标识码；Ｂ 大型水库施工导流的试验与研究 吴志坚 ，汪玉君 （１．辽宁省阜蒙县水利局，辽宁阜蒙１２３１００；２．辽宁省水利水电科学研究院，辽宁沈阳１１０００３） 摘要：我国利用碾压混凝土技术修建的第一座大型水利工程，施工导流采用两段两期方案，介绍施工导流试验的主要 成果厘分析。该成果已用于工程。 关键词：碾压混凝土坝；分期导流；泄流能力｝水工模型试验；动床试验 １概述 辽宁省太子河干流上，修建的拦河大坝为碾压混凝土重力 坝，全长１０４０ｍ。 施工导流为二段二期方案。一期先围左岸，当大坝填筑到一 定高度后再围右岸，二期导流建筑物为底高程２０４ｍ、宽２２４ｍ的 ２１０ ③｝④ 坝体缺口及５个断面尺寸为４ｍ＞＜６ｍ的底孔，其中三个底高程为 １９５ｍ，另二个底高程为２０４ｍ。一、二期导流设计流量分别为 ４１５Ｏｍ ／ｓ及５５８０ｍ３／ｓ。 ２模型试验 模型试验在正态模型上进行，模型比尺为１／８０。主要研究 一（Ｄ组合过水曲线 （ 缺口过水曲线 （ 底孔过水曲线 ０ １ ２ ３ ４ ５ ６ 、二期导流建筑物的泄流能力及冲刷情况。 期导流建筑物柬窄原河道的柬窄率为６７ ，柬窄后河道 ３泄流能力 一ｑｆ１Ｏ ｍ ／ｓ） 宽度为８９ｍ。通过设计流量时，各围堰高程满足安全超高的要 求。取概化后的断面尺寸按无坎宽顶堰计算，其流量系数为 ０．３５９。 圈１二期导流泄流曲线 二期导流建筑物为坝体预留缺口及导流底孔，实测其各自 及组合泄流曲线见图１。设计流量下，模型实测上游水位 带，对纵向围堰的稳定起到了良好的保护作用。 ５冲刷状况 一２０９。８８６ｍ，较设计值（２０９．９５ｍ）稍低，表明泄流能力满足设计要 求，纵向围堰及上游横向围堰的最小高值分别为０．６６２、０．７２ｍ， 期导流柬窄段河床水流流速分布比较均匀。流速在３～ ６．５ｍ／ｓ，佛氏数在１左右，呈临界流流态下泄，在纵向围堰出口 因山体突出进一步压缩了过水断面，流速增大至５～８．５ｍ／ｓ， 可以满足规范要求，下游横向围堰最小超高为０．３６６ｍ，在实际工 段，并在该处产生波状水跃。靠近纵向围堰部位流速较小，一般在 程中应予加高。 ４围堰结构的修改 ｌｍ／ｓ左右。纵向围堰将主流挑至河心，动床试验时在与纵向围 堰一定距离处（３０￣８０ｍ）产生冲沟，最大冲深３．５ｍ。在前述水 原设计纵向围堰进口为平面，在～期导流时，由于围堰严重 束窄了过水断面，水流在纵向围堰严重速窄了过水断面，水流在 纵向围堰上游端部急剧收缩，并在其后形成漩涡水流，底流速高 达６ｍ／ｓ，动床试验时底部发生严重冲刷，纵向围堰的稳定受到威 跃位置附近形成另外冲坑．冲刷强度一般未达强风化岩下限，对 导流建筑物的稳定不构成威胁，出口后水流扩散较均匀 二期导流水流经坝体缺口及底孔渲泄，下游均能产生挑流 胁。为此对纵向围堰进口体型进行了修改比较试验。修改原则是 使漩涡水流消失，减小底部流速以减轻冲刷，并使由于水流收缩 造成的主流远离纵向围堰 为达到上述目的，在模型上选后进行了５组比较试验，结果 流态，缺口部位挑射距离在１６ｍ左右，冲刷稳定后水垫厚度 １２．３６ｍ，冲刷深度６．５ｍ，水流所挟带的动能部分转换为势能，冲 坑后流速减小，底流速一般在２ｍ／ｓ左右，模型冲料大部分淤积 在下游河道上，底孔部位流速较大，底流速达３￣４ｍ／ｓ，冲坑深度 也略深一些。坝址处仅覆盖层被冲走，冲刷深度约２ｍ，挑距与冲 表明，前４组方案都可在某一方面达到要求，但综合指标不能满 足。从模型水流条件看，这种布置方式在上游把主流挑向河心， 漩涡水流全部消除，转变处水流流速也明显减小，流速由６ｍ／ｓ 减为３．７ｍ／ｓ，可大大减轻对围堰基础的冲刷。动床试验时，冲刷 发生在远离纵向围堰处，且冲沟与纵向围堰间形成一狭长淤积 深之比达到２．５，冲刷不至对坝体产生威胁，消能基本满足要求。 ６结束语 一期导流柬窄段泄流能力满足设计要求；纵向围堰头部水 流流态不好，经比较试验修改端部体型后流态大为改善，底流速 维普资讯 http://www.cqvip.com 总第１１８期 西部探矿工程 ＷＥＳＴ—ＣＨＩＮＡ ＥＸＰＬ０ＲＡＴ１０Ｎ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ｓｅｒｉｅｓ Ｎｏ．１１８ Ｆｅｂ．２００６ ２００６年第２期 文章编号：１ＯＯ４—５７１６（２Ｏ０６）Ｏ２一Ｏ１８９一Ｏ２ 中图分类号：Ｕ４４３．３文献标识码：Ｂ 浅析惠博分离立交上部结构方案 李庆云 （广东天汕高速公路公司，广东梅州５１４０００） 摘要：惠博分离立交跨越通车繁忙的惠博沿江一级公路。如何高质量、安全、快速地修建好这座桥梁，是关系到能否 按时贯通全线，北段材料能否按时南调的关键。介绍了谊桥的上部结构方案，并对两种上部结构方案进行了比较。 关键词：桥梁；施工；方案 介绍；比较 １工程概况 底板强度验算： 跨中最大弯矩 ＝１／８ｑＬ ｑ＝１０１／３９．９６＝２．５２８ｔ／ｍ Ｌ一１１ ０ｍ 一惠河高速公路第九合同段惠博分离立交，桩号ＳＫ６６＋ １７９．５，横跨惠博沿江一级公路与惠博线斜交８Ｏ。，为１６ｍ＋４０ｍ 的二跨简支梁与简支板组合桥，其中１６ｍ空心板由预制场预制， ４０ｍＴ梁为后张法预应力砼，单片梁重１０１ｔ、梁高２．５ｍ，共１２ 片，０ 、２ 台背设８ｍ长钢筋砼桥头搭板，０ 台为桩基础，左幅为 桩柱式台，右幅为肋板式桥台，２ 台为桩基桩柱式台。 ２ ４０ｍＴ梁主要工程数量（１２片） ５Ｏ 砼：５２８ｍ０； １／８Ｘ２．５２８Ｘ１ ＝０．３１６ｔ・ｍ一３１６００ｋｇ・ｃｍ 按公式：ａ，＝Ｍ／Ｗ 查表Ｗ 一７８．８ｃｍ３ ａ ＝３１６００／７８．８＝４０１．０２ｋｇ／ｃｍ 一３９．３２６ＭＰ，＜［２４０ＭＰａＪ 底板挠度验算，按简支均布荷载计算： Ｆ瑚 一５ｑＵ／３８４ＥＩ ｑ一１０１／３９．９６＝２５．２８ｋｇ／ｃｍ２ Ｉ 一１００ｃｍ １５．２４钢绞线：１８．１２ｈ； ＹＭ１５．９锚具：４８套； Ｉ级钢筋；８．９７ｔ； Ⅱ级钢筋：３２８ｔ。 ３设计标准 Ｅ＝２．１×１０ ＭＰａ＝２．１４１×１０ ｋｇ／ｃｒｎ２ Ｉｙ＝９８．６ｃｍ４ （１）荷载标准：汽超－－２０级挂一１２０； （２）桥面宽度：２Ｘ（１Ｉ Ｏ＋０．５＋１０．７５）ｍ，全桥宽２４．５０ｍ； （３）设计洪水频率：１／１００； （４）地震烈度：Ⅶ度。 ４采用方案简述 ４．１方案一 Ｆ瑚 ＝５×２５．２８×１００ ／３８４×２．１４１×１０ Ｘ ９８．６＝１．５ｒａｍ＜ Ｌ／６００＝１Ｉ ６ｎｍｌ Ｔ梁安装采用双导梁，双导梁由贝雷架组成，横断面采用２ Ｘ６片，拼装长度４５ｍ，使用１５Ｘ１２＝１８０片贝雷架，经计算双导 梁需在惠博路上设二个临时支墩，临时支墩由贝雷组成。 计算图式见图１。 当Ｌ计＝１４．３３ｍ时，Ｐ一１０１／２—５６ｔ，ｇ（双导梁恒载）＝ ０．８４ｔ／ｍ 采用在靠河源台路基上设预制场，设二条底板，中间设一纵 移轨道，预制好的Ｔ梁由千斤顶顶起。Ｔ梁两端设滑板横移，千 斤顶顶起装平车，预制场内铺工作轨道二条，安装５ｔ跨度１２ｍ 的轻型门架供装拆模及浇注砼使用，预制场尾端设５ＯＯＬ强制性 电子配称拌和机，料车轨道平车输送砼。 底板设计用４０ ａ槽钢，支承在问距ｌｍ的纵向地基砼基础 双导梁跨中挠度： 一ＰＬ３／４８ＥＩ＋５ＱＬ ／３８４ＥＩ Ｑ＝８．４ｋｇ／ｃｍ Ｉ＝８×２５０５００＝２．００４Ｘ １０ 梁上，两端底座应足够承受张拉及１／２梁重的荷载及千斤顶地 槽，以便端部顶起脱模，安装滑板，千斤顶横移Ｔ梁装车。 Ｅ＝２．１×１０ ＭＰａ一２．１４１×１０。ｋｇ／ｃｍ 由６ｍ／ｓ减为３．７ｍ／ｓ；纵向围堰头部向下游有冲沟存在，最大冲 参考文献：ｌａｅｂ￣Ｋ，Ｃ，ｎｐａＢｏｔｍ￣ｒｌｏ ｎＩⅡｐａ町ⅣｅｃＫｌＴＭ ｃｏｎｐｏＴ￣ｍ－ｒｅｍｕｍ， 深３．５ｍ，冲沟与堰体间有狭长淤积带，对堰体起到保护作用；二 ［１］Ｈ Ｅ ｔ期导流建筑物泄流能力满足设计要求，但下游围堰略低，坝体缺 ￣ｅｐｒｎｎ，１９７５． 口下游可形成挑流流态，冲坑不对坝体安全构成威胁。 ［２］春日屋伸昌．水工学便览［Ｍ］．东京森北出版社株式会社，１９６６． ［３］Ｕ．Ｓ Ａｒｍｙ Ｃｏｒｐｓ ｏｆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ，Ｈｙｄｒａｕｌｉｅ Ｄｅｓｉｇｎ Ｃｒｉｔｅｒｉａ。１９７３。
