目录
一、工程概况............................................................................................. 2 二、施工布置............................................................................................. 3 三、脚手架搭设要求 ................................................................................ 4 四、17.24m落地式扣件钢管脚手架计算书 ........................................... 7 五、17.24m悬挑脚手架计算书 ............................................................. 22 六、安全技术保证措施 .......................................................................... 38 七、应急措施........................................................................................... 40
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菊园新区农民宅基地置换安置项目 落地脚手架施工方案
一、工程概况
1、工程性质
工程名称：菊园新区农民宅基地置换安置基地项目一标
工程地址：嘉定区菊园新区，东至秋竹路，南至民悦路，西至霍城路， 北至竹笛路
建设单位：上海嘉肖置业发展有限公司 设计单位：上海江南建筑设计院有限公司
本工程总建筑面积建筑约126367.4m2(详见下图) 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 项目名称 1#楼 2#楼 3#楼 4#楼 5#楼 6#楼 7#楼 8#楼 地下车库 建筑面积（㎡） 12081.6 12081.6 90.6 12990 16308.9 16308.9 16308.9 16308.9 15261 1755.9 411.1 60 结构类型 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 框架 框架 框架 框架 层数 地下1层,地上18层 地下1层,地上18层 地下1层,地上18层 地下1层,地上18层 地下1层,地上25层 地下1层,地上25层 地下1层,地上25层 地下1层,地上25层 地下1层 地上1层, 地下1层 地上1层, 地下1层 地上1层 设计标高 室内 室外 55.6m 55.6m 55.6m 55.6m 75.4m 75.4m 75.4 75.4 10 20#~23#P型配电站 11 25#K型配电站 12 35#垃圾房 堪江建筑工程集团公司 2
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总计 126367.4 2、地形地貌
根据现场勘探报告属长江三角洲滨海平原类型，地貌形态单一，地形较平坦。 3、设计概况
3.1、本号房相对标高±0.000相当于绝对标高5.15m。 3.2、施工现场自然地坪平均标高为3.60m。 4、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 4、《建筑施工脚手架实用手册》
5、上海市颁布的有关建筑施工法令、法规及标准
二、施工布置
根据本工程情况，施工脚手体系采用落地脚手架并满包密目网，单管双排立管搭设，脚手架均采用直径48×3.6㎜脚手钢管。拟搭设高度：1#-4#房搭设高度为17.25米，其中4#房北立面靠地下车厍一侧为悬挑脚手架，采用16#工字钢作水平支撑，另三面为落地脚手架；5#-8#房搭设高度为20.05米。
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三、脚手架搭设要求
1、
材料要求
1)、脚手应用外径48㎜、壁厚3.6㎜的钢管，钢管应平直光滑，有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的均不得使用。
2)、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。扣件必须有产品合格证，要光洁、灵活，发现有脆裂、变形、清丝等现象禁止使用。 2、
立杆基础
脚手架整体承受部位采用回填土平整夯实，铺100厚碎石夯实，再浇筑100MM厚素砼；上铺100宽槽钢板，立杆设放在槽钢板上并有排水措施。 3、
立杆间距和接长
1）、脚手架立杆离地200MM处，设有扫地杆。
2）、立杆的横向间距为1.05M，纵向的间距为1.8M，立杆的垂
直偏差不大于立杆的1/200，立杆之间的搭接必须错开。 3）、脚手架封顶，外立杆应高出檐口1.2M以上；立杆和大横杆
的搭接点必须错开。
4、
大横杆，小横杆
1）、大横杆和小横杆之间及扶手的搭接点必须错开，大横杆允许
饶度不大于杆长的1/500。
2）、小横杆垂直间距为1.8M，底层垂直间距为2M，小横杆离墙
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间距为300MM，小横杆外端挑出应大于15MM。
5、
脚手架剪力撑设置
1）、脚手架外侧每隔5M设一道剪力撑，与地面的夹角应控制
在45°-60°之间，自下而上连续设置。
2）、脚手架剪力撑的搭接长度不得小于1.2M且不少于三道扣件紧固。
6、
脚手架防护栏杆和踢脚板
1）、脚手架的外侧，自第二步起，必须每步设1.2M高的防护栏
杆和600mm高的踢脚杆。顶排的防护栏杆应设三道，高度分别为1.2m、1.8m和0.6m，脚手架自上往下三步，必须设立高度为180mm的通长挡脚板。
7、
脚手架铺设
1)、施工操作层必须满铺竹笆，四角绑扎平整、牢固。 2）、脚手架内立杆与墙面间每隔四步必须设一道隔离网，并随施工作业及时设置隔离设施。
3）、竹笆铺设交接处要平整、牢固，不能有搭头跳板。 8、 脚手架与房子结构拉接
1）、从第二步小横杆，应按规范设置拉接和支撑。
2）、拉撑点的水平间距不得大于3.6M，垂直距离不大于3.6M，至底部0.7米起按规范设置支撑拉结。 9、 斜道
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1）、上人斜道的坡度不得大于1/3，约每30cm设一道防滑条，
斜道两侧及横向端应设剪力撑。 2）、道外侧应采用密网全封闭。
3）、道进出口必须搭设防护棚，防护棚采用竹笆搭设，尺寸为正
面挑出2m，两侧挑出1m，正面、两侧均向上翻1m。
10、 脚手架搭设前必须要有原材料质保书、技术措施、安全交底，
并做好书面记录；基础未验收不能搭设，脚手架分段搭设，也要分段验收，等验收合格后，挂上验收合格牌后才能使用；全部脚手架搭设完成，再挂上总体验收合格牌，维修保养负责人牌。 11、搭设要点
搭设顺序
预埋抱箍及预埋件→放置基础槽钢→立杆→横向水平杆→纵向水平杆→底部纵横水平杆→纵向搁栅→铺设竹笆→外侧栏杆→剪刀撑→挡脚板→密目立网。 12、悬挑基座
1)、本工程脚手使用的工字钢必须符合国标GB707-65的规定，并且无损坏、裂缝、变形。
2）、悬挑梁抱箍采用的钢筋要符合相关规定的要求。 13、机具
本工程脚手搭设工具主要采用梅花板手、测力板手、铁锤、冲击
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电锤、钢卷尺、安全带等。
四、17.25m落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.25米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 (一)、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
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静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.8002=0.505kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
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支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.8002=-0.593kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.593×106/5080.0=116.651N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=4.603mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! (二)、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计
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算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/3=0.094kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.800/3=1.0kN
荷载的计算值 P=1.2×0.069+1.2×0.094+1.4×1.0=2.842kN
小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
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M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.842×1.050/3=1.001kN.m =1.001×106/5080.0=197.081N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.069+0.094+1.0=2.0kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2053.620×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=3.360mm
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最大挠度和 V=V1+V2=3.384mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! (三)、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/2=0.142kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.142+1.4×2.835=4.187kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
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当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
(四)、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337
NG1 = 0.134×17.250=1.631kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×6×1.800×(1.050+0.300)/2=1.094kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.800×6/2=0.756kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×17.250=0.110kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.590kN。
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活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.050/2=5.670kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×0.620×0.872 = 0.208kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.590+0.85×1.4×5.670=11.056kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×
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3.590+1.4×5.670=12.247kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.208×1.800×1.800×1.800/10=0.144kN.m (五)、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.247kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.0cm2；
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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； —— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12247/(0.19×4)=134.806N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.056kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.0cm2；
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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； —— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.144kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11056/(0.19×4)+144000/5080=150.136N/mm2； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! (六)、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.959kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 5.670kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk =
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0.134kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 51.945米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 49.380米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.959kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 5.670kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.134kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.121kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度
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Hs = 43.266米。
(七)、连墙件的计算:
（1）、采用膨胀螺栓拉结 连墙件内力计算
Nlw=1.4×0.35×12.96=6.35KN Nl=5+6.35=11.35KN
本脚手架连墙件采用2只φ12的膨胀螺栓固定，每只膨胀螺栓的抗拔力为6KN，所以满足要求。
连墙件示意图（遇剪力墙处）
2M12膨胀螺栓固结于柱梁满铺竹笆板立杆角钢直角扣件拉结钢管M12锚栓1000脚手架硬拉结剖面示意图
(2)、采用钢管扣件拉结
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
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Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.388kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.041kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.041kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.041kN大于扣件的抗滑力8.0kN，
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故采用双扣件。
连墙件示意图（遇洞口处）
预埋钢管双扣件拉结钢管双扣件脚手架硬拉结剖面示意图
(八)、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.99
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.25
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 52.50
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地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 105.00 地基承载力的计算满足要求!
五、17.25m悬挑脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.25米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.6， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
（一）、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算
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大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.8002=0.505kN.m
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支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.8002=-0.593kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.593×106/5080.0=116.651N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=4.603mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! （二）、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
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1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/3=0.094kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.800/3=1.0kN
荷载的计算值 P=1.2×0.069+1.2×0.094+1.4×1.0=2.842kN
小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.842×1.050/3=1.001kN.m
=1.001×106/5080.0=197.081N/mm2
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小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.069+0.094+1.0=2.0kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2053.620×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=3.360mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.384mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
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R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/2=0.142kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.142+1.4×2.835=4.187kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
（四）、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337
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NG1 = 0.134×17.25=1.631kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×6×1.800×(1.050+0.300)/2=1.093kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.800×6/2=0.756kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×17.25=0.110kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.590kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.050/2=5.670kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620
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Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×0.620×0.872 = 0.208kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.590+0.85×1.4×5.670=11.056kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.590+1.4×5.670=12.247kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.208×1.800×1.800×1.800/10=0.144kN.m （五）、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.247kN；
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i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.0cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 计算得到
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经=12247/(0.19×4)=134.806N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
< [f],满足要
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.056kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
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u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.0cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.144kN.m； 计
算
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经得
到
=11056/(0.19
×
4)+144000/5080=150.136N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 （六）、连墙件的计算
（1）、采用膨胀螺栓拉结 连墙件内力计算
Nlw=1.4×0.35×12.96=6.35KN
< [f],满足要求!
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Nl=5+6.35=11.35KN
本脚手架连墙件采用2只φ12的膨胀螺栓固定，每只膨胀螺栓的抗拔力为6KN，所以满足要求。
连墙件示意图（遇剪力墙处）
2M12膨胀螺栓固结于柱梁满铺竹笆板立杆角钢直角扣件拉结钢管M12锚栓1000脚手架硬拉结剖面示意图
(2)、采用钢管扣件拉结
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk =
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0.388kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.041kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.041kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.041kN大于扣件的抗滑力8.0kN，故采用双扣件。
连墙件示意图（遇洞口处）
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预埋钢管双扣件拉结钢管双扣件脚手架硬拉结剖面示意图
（七）、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
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C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=12.25kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m
k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.35/1.50=0.90 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=38.829kN 支座反力 RB=-13.471kN 最大弯矩 MA=20.531kN.m 抗弯计算强度 185000.0)=105.694N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要
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f=20.531×106/(1.05×
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求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.59+5.67=9.26kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
最大挠度 Vmax=6.202mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求! （八）、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于
b大于0.6，按照《钢结构设计规范》
(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 185000.00)=119.46N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算
< [f],满足要求!
=20.53×106/(0.929×
（九）、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计
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算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.471kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[13471×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.47kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于13471.18/(3.1416×20×
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1.5)=142.9mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.47kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!
六、安全技术保证措施
1、脚手架搭设操作必须持特种作业上岗证上岗，要正确使用个人安全防护用品，在高处（2米以上）作业时，必须系好安全带。
2、搭设拆除前对相应作业人员进行针对性安全技术交底履行双方签字认可手续。搭设拆除时应派专人监护并设置警戒设施，工具材料不得抛执，应传递或吊运，并防止下落。 3、落地脚手搭设时，必须与结构设好牢固的拉结点，脚手架上
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的施工必须及时清理干净，脚手架上砌墙或粉刷不得上下二排脚手同时进行施工，堆载不得超过270㎏/m2，确保施工安全，脚手的搭拆必须由专职安全员检查合格，挂牌后方可施工。
4、施工现场必须建立严格的脚手架分阶段验收制度和专人维修保养制度。脚手底座未经验收，不准搭设脚手架；分阶段搭设的脚手架，分阶段同步验收；验收记录应存档备案。 5、施工现场任何人严禁擅自拆除施工现场的脚手、安全防护设施和施工现场安全标志，如需拆除，须由项目负责人会同技术人员商议后，并采取相应措施后方可由专业工种进出行操作。
6、雨、雪天不准搭拆脚手架，在脚手架上施工必须做好防滑措施。
7、整体脚手架四周应高出屋面1.2米，并有安全网围栏。如无楼梯上施工层（屋）面，应增设斜坡脚手架，由有斜坡脚手架上落，不得攀爬脚手架。
8、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特种工种的要求的消防规定执行。
9、重要设施、通道应设防护棚，按结构高度搭设双层防坠棚。 10、做好防火、防台准备工作。
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七、应急措施
1、接到项目部、班组或个人事故应急救助电话和呼叫，由黄光胜负责指挥协调。
2、接到事故应急救助电话呼叫后，马上报告公司有关领导。 3、需要调动抢险队员及抢救器材由陈志军同志负责调集。 4、发生事故立即启动应急预案进行处置。
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