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高层住宅建筑CFG桩复合地基设计

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高层住宅建筑CFG桩复合地基设计

【摘要】CFG桩复合地基设计在高层住宅建筑设计大量运用成功,切实可行,并在一定的地质条件下,经济性优于灌注桩以及其他基础形式。结合本人的工程设计实例,对比了几种基础方案的经济性,分析了设计难点,对类似工程复合地基设计提供参考

【关键词】高层住宅建筑;CFG桩;复合地基设计

高层建筑是当前城市建筑行业发展的主要趋势,高层建筑不仅可以将人们对建筑的需求满足,而且可以缓解城市当前存在的土地资源紧张问题,避免土地资源浪费情况出现。对于地基基础设计要给予更多重视,地基基础设计是整个建筑工程设计的前提保障,只有保证地基基础设计科学性与合理性,才能为后续施工的落实打下良好基础,并确保建筑安全性与稳定性。高层建筑荷载大,天然地基承载力和变形一般情况下不能满足设计要求。CFG桩复合地基充分利用原土和高强置换体共同作用和相对较低的成本,得到良好的工程效果和经济利益。结合笔者设计实例,对比几种基础方案的经济性,优选CFG桩复核地基方案,以期对类似项目做参考。

1工程概况

柳州市某小区位于柳州市柳北区下白沙东至柳江,南至胜利路,西至白沙路,北临规划道路,根据容积率和规划要求,建筑层数1#楼、2#楼为17层,3#楼27层,4#楼25层,5#楼24层,两层地下室,总建筑面积72384.42m2。以27层的3#楼为例,介绍CFG桩在本工程中的应用。3#楼工程概况如下:27F,地下2F,檐口高度87.5,建筑面积11623.m2,抗震设防烈度6度,设计地震基本加速度值0.05g,设计地震分组第二组,场地类别Ⅱ类,基本风压0.3KPa(5050年一遇),抗浮水位86.00米,±0.000对应的海拔高度91.300米。

根据现场钻探揭露情况,结合室内试验及原位测试成果,场地上覆土层为第四系全新统人工填土层(Q4ml)、第四系冲积层(Qal),下伏基岩为石炭系中统大塘组灰质白云岩(C2d)),

第四系与石炭系地层呈角度不整合接触。场地内各岩土层的岩(土)性特征及分布情况自上而下分述如下:

桩基设计岩土参数建议值

长螺旋钻孔灌注成钻(冲)孔灌注桩 预应力管桩 桩 (CFG桩) 地层名称 及编号 极限侧阻力标准值 极限端阻力标准值 极限侧阻力标准值 极限端阻力标准值 极限侧阻力标准值 极限端阻力标准值 qsik(kPa) qpk(kPa) qsik(kPa) qpk(kPa) qsik(kPa) qpk(kPa) 杂填土①层 20 / 22 / 20 / 硬塑状粉质黏土②层 85 / 70 / 80 / 可塑状粉质黏土③层 70 / 40 / 60 / 松散状卵石④层 ) (70/ (100) / (400) 1000 强风化灰质白云岩⑤层 140 / 160 2000 / 2000 中风化灰质白云岩⑥层 200 7000 200 3000 / 3000 2基础方案确定

根据岩土勘察报告,基础落在硬塑状粉质黏土②层,若采用天然地基,地基承载力满足不了要求,报告建议采用预应力管桩+筏板基础,旋挖成孔或冲孔灌注桩,CFG复核桩基+筏板基础三种方案,经过试算,三种方案均可行,下面从基础经济性和施工难易程度,优选一个相对合理的基础方案。

(1)桩基方案经济性比较 桩基成本见下表

桩身成本 类型 (万元) 本 筏板成板 承台+防水合计 (万元) (万元 ) (万元) CFG桩 34.45 126 160.45 预应力管桩 50.49 126 176.49 灌注桩 141 50 191 (2)桩基方案施工难易比较

场地内分布的松散状卵石③层局部厚度较大,预应力混凝土管桩静压穿越相对较困难;场地中风化灰质白云岩上大部分分布有薄层强风化灰质白云岩,预应力混凝土管桩静压难以穿越达到中风化灰质白云岩;采用钻(冲)孔灌注桩或旋挖成孔灌注桩施工工艺时可将其穿越,除此以外,其余地段不存在穿越困难的地层,亦不存在地下障碍物,可确保桩端置于中风化灰质白云岩上,当采用旋挖成孔灌注桩施工工艺时,地下水对桩基施工有一定影响,桩

基施工时易造成桩侧卵石层垮塌,应采用泥浆护壁及护筒工艺等,CFG桩复合地基通过改变桩长、桩距、褥垫层厚度和桩体配合比,可使承载力提高,沉降稳定快、沉降变形减少,处理后的复合地基的承载力与原地基承载力相比,可提高2-3倍。与其他桩基相比,由于CFG桩桩体材料可以掺入工业废料粉煤灰、不配筋以及充分发挥桩间土的承载能力,工程造价一般为桩基的1/3—1/2,若采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩,不需泥浆护壁,则有噪音小污染小、施工速度快、质量容易控制等优点,经济效益和社会效益十分显著。

综合经济性以及施工难易程度,采用CFG桩+筏板基础经济效益优于其它方案,且施工也较其它两种方案容易,本工程最终采用此方案。

3CFG桩设计

3.1本工程要求采用CFG桩处理后的复合地基承载力特征值fspk不小于445 Kpa。

3.2确定单桩竖向承载力特征值Ra

桩径600mm,设计桩顶绝对标高82.700m要求最小桩长≥10m,从设计桩顶起算,穿越土层有硬塑状粉质黏土②层、可塑状粉质黏土③层、松散状卵石④层、强风化灰质白云岩⑤层。

根据地质资料,取最不利点ZK35计算:硬塑状粉质黏土②层厚度大约为2.8m;可塑状粉质黏土③层厚度大约为3.6m;松散状卵石④层厚度大约为0.9m,此孔若要达到10m桩长,需进入中风化灰质白云岩层中

Ra=up∑qsiLi+ apqpAp

=2x3.14x0.3x(40x2.8+30x3.6+20x0.9)+1.0x1500x3.14x0.32 =448.3+423.9=872.2KN,取850KM 3.3确定复合地基承载力特征值fspk

桩间距取1.8米,m=(d/de)2=[0.6/(1.05*1.8)]2=0.1008 fspk =λm (Ra / Ap)+β(1-m)fsk

=0.9x0.1008x(850/0.2826)+0.9x(1-0.1008)x220

=450.86 Kpa,取450Kpa fspk复合地基承载力特征值;

λ单桩承载力发挥系数取0.9(7.1.5条文说明167页;65页7.7.2-6); β为桩间土承载力发挥系数取0.9(7.1.5条文说明167页;65页7.7.2-6); Ra单桩竖向承载力特征值为850KN; Ap桩端面积为π(D/2)2=0.2826;

3.4确定复合地基增强体桩身强度

fcu≥(4λRa / Ap)[1+rm(d-0.5)/fspa]=10658KN/m2 CFG桩桩身混合料抗压强度25MPa,采用C25

4 CFG桩验收

当CFG桩体达到设计强度后,按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012)第7.7.4条的规范要求,须随机抽测做复合地基静载试验及单桩静载荷试验,检测复合地基及单桩竖向承载力特征值,确保实际承载力符合设计要求;并随机抽测不少于总桩数10%的桩做低应变动力试验,以检验桩身的强度及完整性。

本工程以上检测均满足规范要求。主体结构施工完毕后,沉降观测结果显示累计沉降量最小的点的沉降量为3.08mm,沉降速率小于0.010mm/d,累计沉降量最大的点的沉降量为4.94mm,沉降速率小于0.013mm/d,地基变形也得到很好的控制。

5.结束语

综上所述,CFG桩复合地基具有可靠的技术技能和经济效果,在高层和超高层地基处理中具有广阔的推广价值和应用前景。在高层住宅建筑设计中,设计人员要做好CFG桩复合地基设计工作,在设计之前能够做好施工现场勘查工作,并收集不同现场资料,保证对现场各个方面内容都有正确认识,在此基础上,开展

设计工作,并制定相应工作方案,推动各项工作的有序进行,确保建筑整体稳定性与安全性。

【参考文献】

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[3]熊斌.CFG桩复合地基有限元模型建立与影响因子分析[J].砖瓦,2022(03):58-60+.

[4]周卫星.分析与对比某高层住宅建筑桩基础和刚性桩复合地基设计方案[J].河南科技,2021,40(27):63-65.

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