第３７卷增刊１ ２０１７年５月 隧道建设 Ｔｕｎｎｅｌ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｖ０１．３７ Ｓ１ Ｍａｙ ２０１７ 堆载下临江深基坑支护结构性状的ＡＢＡＱＵＳ数值分析 朱江华，余小强 （南昌市政公用投资控股有限责任公司，江西南昌 ３３００００） 摘要：为了深入研究Ｉ临江深基坑在堆载作用下支护结构体系的性状，以南昌市在建工程红谷隧道东岸一临江深基坑为工程背景， 运用大型岩土工程有限元软件ＡＢＡＱＵＳ模拟深基坑在堆载作用下开挖全过程。模拟结果表明，地连墙在有堆载侧受堆载量大小变 化影响很大，而在无堆载侧则影响较小。随着坑边堆载值的增大，地连墙水平位移沿深度方向的最大值所在位置在逐渐上升。当 堆载达到６０ ｋＰａ时，对地连墙变形影响巨大，不容忽视。建议若坑边存在堆载时，堆载值不得大于６０ ｋＰａ。 关键词：ＡＢＡＱＵＳ；深基坑开挖；堆载；变形 ＤＯＩ：１０．３９７３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—７４１Ｘ．２０１７．Ｓ１．００７ 中图分类号：Ｕ ４５ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７２—７４１Ｘ（２０１７）Ｓ１—００３９—０７ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ Ｒｅｔａｉｎｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｏｆ Ｄｅｅｐ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｐｉｔ Ａｄｊａｃｅｎｔ ｔｏ Ｒｉｖｅｒ ｕｎｄｅｒ Ｈｅａｐｅｄ Ｌｏａｄ ｂｙ Ｓｏｆｔｗａｒｅ ＡＢＡＱＵＳ ＺＨＵ Ｊｉａｎｇｈｕａ．ＹＵ Ｘｉａｏｑｉａｎｇ （Ｎａｎｃｈａｎｇ Ｍｕｎｉｃｉｐａｌ Ｐｕｂｌｉｃ Ｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔ Ｐｒｏｐｒｉｅｔａｒｙ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎａｎｃｈａｎｇ ３３００００，Ｊｉａｎｇｘｉ，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ａ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｏｆ Ｈｏｎｇｇｕ Ｔｕｎｎｅｌ ａｄｊａｃｅｎｔ ｔｏ ｒｉｖｅｒ ｉｎ Ｎａｎｃｈａｎｇ ｕｎｄｅｒ ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ ｉｓ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ＡＢＡＱＵＳ ＳＯ ａｓ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｕｃｔｒｕｒｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ．Ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｈｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ ａｆｆｅｃｔｓ ｔｈｅ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ ａ ｌｏｔ．Ｔｈｅ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｍａｘｉｍｕｍ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ ａｌｏｎｇ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｒｉｓｅｓ ｗｉｔｈ ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ ｉｎｃｒｅａｓｅ．Ｉｔ ｉｓ ｓｕｇｇｅｓｔｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ６０ ｋＰａ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＡＢＡＱＵＳ；ｄｅｅｐ￣ｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ；ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ；ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｏ 引言 随着城市建设迅速发展，大而深基坑工程越来越 多，这给基坑支护设计提出更为严格的要求。基坑工 程支护设计的关键是正确计算出作用在支护结构上的 荷载，坑壁土压力是支护结构荷载的最主要来源。实 测表明，基坑周边有无堆载对坑壁土压力影响很大，而 均匀和均匀堆载作用下的滑移线场和相应的土压力分 布，发现基坑周围不同位置的堆载大小只影响基坑侧 壁某部分深度范围内的土压力分布；殷佩生等 在圆 弧滑动法的基础上，结合Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓｑ解，建立了考虑地 面局部荷载的基坑抗隆起安全系数计算方法。 数值方法研究方面：林刚等 运用岩土工程有限 元软件ＰＬＡＸ１Ｓ模拟了不平衡堆载下深基坑开挖全过 程；赵春荣等 采用有限元法模拟分析了在较大坑外 堆载条件下，桩锚支护箱涵深基坑的受力规律；李忠 基坑坑壁土压力不仅与堆载的荷重有关还与堆载的分 布特征关系密切。国内外许多学者对坑边堆载作用下 基坑的稳定性进行了很多研究，取得了非常多的研究 成果，并得到了许多规律与总结。 诚等 通过建立三维数值模型，对地面超载条件下自 由场土体侧向位移模式进行了探讨，得出了土体侧向 变形规律；刘波等 采用考虑基坑分层开挖与支护的 理论研究方面：姜晨光等…以地心引力为依据， 结合大量的基坑坑壁土压力实测数据，提出了一种基 于引力场的堆载对基坑侧压力影响的计算方法，给出 了相应的计算公式和应用实例；刘发前等 比较了非 收稿日期：２０１６—０５—１８；修回日期：２０１７—０２—２０ 三维有限元计算模型，研究偏压非等深基坑的开挖效 应，并评价基坑支护结构设计参数的合理性；李玉岐 基金项目：江西省岩土工程重点实验室（２０１６１ＢＣＤ４００１０）；江西省科技落地计划（ＫＪＬＤ４０３６） 第一作者简介：朱江华（１９７Ｏ一），男，江西南昌人，２００３年毕业于中央党校函授学院，经济管理专业，本科，高级经济师，主要从事工程项目管理工 作。Ｅ—ｍａｉｌ：６２６６１４５５３＠ｑｑ．ｃｏｍ。 隧道建设 第３７卷 等 研究ｒ坑外荷载大小、荷载施加时间和荷载施加 区域对 坑支护结构水平位移、坑外地表沉降和坑底 隆起变形的影响。 ，ｊ外不少学者结合工程实例，通过现场检测来分 析研究 广 明涛等 介绍武汉某深基坑的围护设计、 施 Ｌ：和临测方案，对主要监测结果进行详细分析；吴 汀斌等 以南京世茂外滩新城大面积高填土为背景 １ 程，采用数值分析方法对填土作用下单桩的变形与 受力性状进行了理论分析，并就本工程填土对结构和 桩的影响进行了整体平面有限元分析；李前名等… 以某铁路桥因地面大量堆载引发桥墩偏移等病害为研 究内窬，采用荩坑放坡开挖模式计算了地面堆载作用 下该桥卡Ｉ１关桥墩周边土体的滑动面；徐岱等¨ 以苏 州某深基坑联合支护工程为研究对象，对比分析了围 护结构变形、周边管线以及轨道交通隧道变形的计算 结果与监测结果；李志伟¨ 结合具体深基坑工程实 例，针对邻近建筑物对深基坑变形所产生的影响进行 深入分析，对基坑邻近建筑物对其变形所产生的影响 有了较为深入的理解。 图２深基坑平面示意图（单位：ｍ） Ｆｉｇ．２ Ｐｌａｎ ｌｏｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｆｉｍｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ（ｍ） １．１ 工程地质 基坑开挖及计算分析所涉及的主要土层有４层，自 上而下具体分希隋况为：①吹填砂，３ ｍ， ：３２。；②粗 砂，３ ｎ１， ：３２。；③中风化泥质粉砂岩，１４ ｍ，ｃ＝１００ ｋＰａ， ＝３５。；④钙质泥岩，３０ ｍ，ｃ＝１００ ｋＰａ， ＝３５。。 １．２围护结构参数 深基坑围护结构采用钢管桩、钻孔桩及地下连续 墙等形式。基坑采用混凝土支撑和４，６０９钢支撑的支 护形式。深基坑的围护结构形式及支撑形式如表１ 所示。 表１ 深基坑的围护结构形式及支撑形式 Ｔａｂｌｅ １ Ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｔｉ ｓｕｐｐｏｒｔ ｍｏｄｅ ｏｆ ｄｅｅｐ ｉｆｍｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ 本文针对坐落于南昌市在建的大型工程红谷隧道 东岸临江深 坑在堆载作用下支护结构性状展开研 究。红 隧道东岸临江深基坑采用明挖法施工，考虑 到周边环境影响，堆土不能及时运出，则坑边堆载对基 坑稳定性将产生一定影响。而不正确的堆载方案将对 基坑产生很大风险，甚至垮塌。本文运用有限元软件 ＡＢＡＱＵＳ洋细分析对比在坑边堆载大小及其分布不同 情况下埘基坑支护结构性状影响，确定最佳堆载方案， 提出堆载安全范围值，从而保证工程安全施工。 １ 工程概况 红 隧道东岸深基坑面临赣江，采用明挖法开挖。 临江侧使用圃堰来隔离赣江水流，围堰为充砂长管袋 围堰，堰顶长度约６５０ ｍ，堰顶至河床面高约２０ ｍ。背 江侧主要建筑有国土资源厅、江西省水利厅及滨江１ 号等。深 坑长１３０ ｍ，宽度平均为３６ ｍ，开挖深度为 １６．６ Ｐ／Ｉ．滑接Ｄ、Ｓ、Ｃ及Ｎ等匝道基坑。深基坑空间位 示意 如图ｌ所示，平面示意图如图２所示。 ２数值分析 ２．Ｉ模型建立 在Ｉ临江深基坑开挖施工过程中，为分析坑边堆载 对基坑周围岩土体及围护结构的受力与变形，并提出 图１ 深基坑空间位置示意图 ｌ，＇ｉｇ．１ Ｓｐａｔｉａｌ ｌｏｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ 控制措施，基于ＡＢＡＱＵＳ大型有限元软件建立三维模 型进行研究。三维模型图如图３所示。 增ｆ｛Ｊ １ 朱汀华，等： 堆载Ｆ临ｉ１ 深琏坑芰护结构性状的ＡＢＡＱＵＳ数值分析 图３三维模型图 Ｆｉｇ．３ ３ Ｄ ｍｏｄｅｌ ｄｉａｇｌ’ａｍ 根据基坑周边环境及南一地 临赣江基坑开挖经 验，确定模型尺寸为３００ ＩＩ１ Ｘ ５００ Ｉｎ×５０ ｍ（宽Ｘ长Ｘ 高），可满足分析精度要求。 模型约束条件为：４个侧面水平向位移约束，底 部 、Ｙ、 方向约束，上表面为自由而。同堰及岩土体 川实体单元模拟，内撑、 柱采用梁 元模拟，地连埔 采用壳单元模拟，都服从摩尔一库仑本构，如图４所 示。岩土体参数根据地勘报告选取，如表２所示。地 连墙及支撑等采用线弹性模型，其有关参数如表３ 所示 图４基坑支护体系示意图 Ｆｉｇ．４ Ｓｋｅｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｆｉ）ｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｙｓｔｅｍ 表２相关土层参数 Ｔａｂｌｅ ２ Ｐａ ｒ＇ａｎｌｅｔｅｒｓ ｏｆ ｓｏｉ ｌ ｌａｙｅｒｓ 表３地连墙及支撑参数 Ｆａｂｌｅ ３ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ ａｎｄ ｓｕｐｐｏｒｔ ２．２工况拟定 模型分区图如图５所示。为研究坑边堆载对耩坑 围护结构的影响，特对堆载区域、堆载大小展歼分析， 拟定如表４所示３种工况，以供对比分析。 图５模型分区图 Ｆｉｇ．５ Ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｏｄｅｌ 表４模拟工况 Ｔａｂｌｅ ４ Ｓｉｎｍｌａｔｉｏｎ ｅａｓｅｓ 况 描述 ． 肇坑开挖至６ ｍ，区域１、区域２无堆载，随后继续开挖毡 坑至设计标高 基坑开挖至６ ｍ，区域１堆裁２０ ｋＰａ， 域２无堆戟，随后 继续开挖基坑至设计标Ｉ岛 基坑开挖至６ ｍ，区域１堆载４０ ｋＰａ，区域２无堆载．随后 继续开挖基坑至设计标商 基坑开挖至６ ｍ，区域１堆载６０ ｋＰａ，区域２无堆载，随后 继续开挖基坑至设讨‘标高 每种工况在模型建立及参数赋值后，首先土体自 重应力平衡，其次施工既有基坑 护结构。基坑施＿ｆ 模拟按照“先撑后挖”原则，先施作内撑，后开挖土体， 直至基坑开挖至设计标高后，计算结束。图６为工况 ２模拟工序。 ２．３计算结果及分析 取如图７所示点，对围护结构变形进行分析。 ２．３．１工况２地连墙变形情况 基坑开挖结束后地连墙的侧向变形云图如图８所 示。可以看出，基坑围护结构的侧向变形存在明显的 ｉ维空间效应，越靠近基坑开挖高度中部变形越大，基 坑角点附近变形较小，这是由于土体的拱效应和基坑角 点２个方向地连墙结构的强大相互支撑作用（拐角刚度 强化效应）有效限制了基坑角点维护结构的侧向变形。 ４２ 模拟土体．并赋子对应层参数 隧道建设 墙体侧位移／ｍｎｌ Ｔ▲ ■Ｊ ＿笫３７卷 ：＝ ■Ｉ阻 瞄■■墨—■● ｍ 峨ｎ：＝ ２吨矗母ＬＬ 懈埘 研 ＿ ． ｖ ｖ ｖ ｖ ｖ ｖ ｖ ｕｎｖ ｖ ｖＯ ｌ 臆加重力，并完成地应力平衡 ， ・ ● ｉ 施加地连墙和立柱，并模拟接触 ｌ 施作第１道支撑 ｒ Ｔ ’ ▲ ▲ ● ▲ ●．Ｊ ●一 Ｏ■ ■ ． Ｔ ， ▲ ▲ ●●■ ■ ‘ ， ▲Ｔ ●■ ▲●■ ‘ ｖ▲●● ｌ 开挖第ｌ层土，至一６ ｍ Ｔ●●■ ・ ． －工况ｌ ’ＪＩ Ｉ 区域１堆载２０ Ｈ ；臻 ，ｆｉｌ１． （ａ）２ ｌ 施作第２道支撑 ｌ 开挖第２层土，至一１１．２ ｍ 。 墙体侧位移／ｍｍ ＾‘．／一 ¨，＾●ｎ ｌ 施作第３道支撑 ，▲●■ ｕ ｉ 开挖第３层土，至一１６．６ ｍ ｒ＾●■ ， ●，－ ５ ． ■ ｒ●，●●■ ●■ ’▲●ａｔ ▲●■ ’ １０ ． 图６工况２模拟工序 Ｆｉｇ．６ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ２ ＿ ●ｉｔ． ’‘ ｌ ｒ＾簟●、 ●＿ ・ Ｌ５ ：臻 ，工况３ 工况４ ２０ １ｃ （ｂ）３ 墙体侧位移Ｉｍｍ …● ５‘ －、 ■Ｉ、 ＿ ＇Ｉ 图７监控点布置图 ＿ ●Ｆｉｇ．７ Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ｛ 霎 霎 ；加 ‘－ ＩＩＩ ｌ５‘ ● ２０＿ ・．・ 一： ▲工况３ ｖ工 － ，，Ｃ （Ｃ）６ 墙体侧位移／ｍｍ Ｚ 】’．厶 图８地连墙变形云图 Ｆｉｇ．８ Ｄｅｆｏｍｚａｔｉｏｎ ｎｅｐｈｏｇｒａｍ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ 其他＝ｒ 况下地连墙变形云图与在工况２情况下自勺类似。 ２．３．２ 有无堆载下地连墙变形对比分析 如图５所示，区域１在工况２、３、４情况下，都受到 堆载作用．而区域２在各种工况下都没有堆载。那么 区域１侧的地连墙变形与区域２侧的存在明显差异， 监控点２、３、６、７在各种工况下变形曲线图如图９所 示。４种不同工况下地连墙监控点２、３、６、７的变形量 最大值如表５所示。 （ｄ）７ 图９地连墙监控点的变形曲线图 Ｆｉｇ．９ Ｄｅｆｏｍｍ！ｉｏｎ ｃｕＩ＇ｖｅ￣ｓ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ 增刊１ 朱江华，等： 堆载下ｌ临江深基坑支护结构性状的ＡＢＡＱＵＳ数值分析 ４３ 表５ ４种不同工况下地连墙监控点的变形最大值 Ｔａｂｌｅ ５ Ｍ￣ｉｍｕｍ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ ｕｎｄｅｒｔ ｆｏｕｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｍｍ 而变化的显著 而在区域２一侧，即无堆载侧，监控点 （ ）Ｉａ ６、监控点７地连墙变形量随堆载大小变化而变化不明 ＃ 显，几乎没有变化。可以得知，地连墙在有堆载侧受 堆载量大小变化影响较大，而在无堆载侧则影响 较小。 迥 隧 舆 ２．３．３堆载大小对地连墙变形影响分析 在区域１，即有堆载侧，考虑坑边堆载作用，分析 Ｆ ●ｌ ｇ 在工况１．＿４的条件下地连墙的变形情况，如图１Ｏ所 【 ０ 从图９及表５可以看到，在区域１一侧，即有堆载 示。４种不同工况下地连墙监控点１、２、３、４的变形量 侧，监控点２、监控点３地连墙变形量随堆载大小变化 最大值如表６所示。 墙体侧位移／ｍｍ墙体侧位移／ｍｍ 墙体侧位移／ｍｍ 墙体侧位移／ｍｍ 乓 醛嚣｛＝ （ｂ）２ （ｃ）３ （ｄ）４ 图１０地连墙监控点的变形曲线图 Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｅｕ￣ｅｓ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒ乓 甚颦 ａｇｍ ｗａｌｌ 表６ ４种不同工况下地连墙监控点的变形最大值 ３施工效果 Ｔａｂｌｅ ６ Ｍ￣ｉｍｕｍ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｄｉａｐｈｒａｇｍ ｗａｌｌ 施工方接受上述意见，严格按照设计的要求，在区 ｕｎｄｅｒ ｆｏｕｒ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｍｍ 域１堆载的最大值为４５ ｋＰａ，并逐步施工。施工中对 东岸临江深基坑地下连续墙进行监测，监测点分布图 如图１１所示。 ｛ 隧 辩 由图ｌ０与表６可知，地连墙变形量随坑边堆载量 的增大而增大，其中监控点１和监控点２尤为明显，而 监测点３和监测点４相对变形较小，这是由于土体的 拱效应和基坑角点２个方向地连墙结构的强大相互支 撑作用（拐角刚度强化效应）有效限制了基坑角点维 护结构的侧向变形。 ４种工况下监控点的最大值所在深度位置不同， 工况１在一９．１１ ｍ深度，工况２在一８．０８ ｍ深度，工 况３在一７．０４ ｍ深度，工况４在一５ ｍ深度。可见，随 着堆载值的增大，地连墙沿深度变形量的最大值所在 位置在上升。 图１１监测点分布图 工况４下，监控点２的最大位移达到２２．６２ ｍｍ， Ｆｉｇ．１ １ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ 而地连墙变形的控制值为３０ ｍｍ，则其达到７５．４％，故 测斜点的监测数据如图１２所示。 对地连墙变形影响非常大，不推荐在坑边堆载６０ ｋＰａ 测点ＣＸＷ３累计变形量最大值为６．８７ ｍｍ，测点 及以上的荷载。 ＣＸＷ４累计变形量最大值为４．０１ ｍｍ，测点ＣＸＷ５累 隧省建霞 乓 一 第３７卷 计变形量最大值为２．４４ ｍｍ，测点ＣＸＷ８累计变形量 最大值为１．９４ ｍｍ，测点ＣＸＷ９累计变形量最大值为 累计变形值／ｍｍ １．０２ ｍｍ，测点ＣＸＷ１１累计变形量最大值为６．５３ ｍｍ， 都远小于变形控制值３０ ｍｍ。 累计变形值／椰ｍ 。～一～ ． ～． ． ＿ｄ ＿６一 迥＿８ 蹙 －１２・ 乓 一 －ｌ４－ ｌｂ－ ｍ－－累计变形值．， 一（ａ）测点ＣＸＷ３ （ｂ）测点ＣＸＷ４ （ｃ）测点ＣＸＷ５ 累计变形值／ｍｍ 累计变形值／ｍｍ 累计变形值／ｍｍ 。 ： ＿２ － 一 晏 迥 磺 ＜ （ｄ）测点ＣＸＷ８ ＞ ｌ６ （ｅ）测点ＣＸＷ９ （ｆ）测点ＣＸＷ１１ 图１２测斜点的监测数据图 Ｆｉｇ．１ ２ Ｍｅａｓｕｒｅｄ ｄａｔａ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ４结论与建议 本文通过使用数值软件ＡＢＡＱＵＳ来模拟深基坑 在堆载作用下的开挖过程，研究了地下连续墙分别在 一４）数值模拟分析的基坑围护结构变形规律与实 测相同，但与实测的变形量大小存在一些差异。在基 坑开挖过程中，应实时监测基坑围护结构的变形，达到 动态施工的效果。 侧有不同大小堆载作用下的水平位移变化规律，结 １）坑边堆载对深基坑开挖影响很大，在工程中不 论与建议如下。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）： 能忽视。对比坑边堆载为２０、４０、６０ ｋＰａ ３种情况，当 坑边堆载为６０ ｋＰａ时，离堆载近的一侧地连墙变形量 ［１］姜晨光，王辉，方丽娟，等．堆载对基坑侧压力影响的引 力算法与初步实践［Ｊ］．南水北调与水利科技，２００９（３）： ３１—３４．５０． 达２２．６２ ｍｍ，为控制值３０ ｍｍ的７５．４％。建议若坑 边存在堆载，堆载值不得超过６０ ｋＰａ。 ２）有堆载侧，地连墙变形量随堆载大小变化而变 化的显著。无堆载侧，地连墙变形量随堆载大小变化 而变化的不明显，几乎没有变化。可以得知，地连墙在 ＪＩＡＮＧ Ｃｈｅｎｇｕａｎｇ，ＷＡＮＧ Ｈｕｉ，ＦＡＮＧ Ｌｉｊｕａｎ，ｅｔ ａ１． Ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ ｉｎｉｔｉａｌ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔａｃｋｅｄ ｈｅａｖｙ ｌｏａｄ ａｔ ｇｒｏｕｎｄ ｏｎ ｐｉｔ—ｗａｌｌ ｓｏｉｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｇｒａｖｉｔａｔｉｏｎａｌ ｆｉｅｌｄ［Ｊ］．Ｓｏｕｔｈ—ｔｏ— Ｎｏｒｔｈ Ｗａｔｅｒ Ｔｒａｎｓｆｅｒｓ ａｎｄ Ｗａｔｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ． 有堆载侧受堆载量大小变化影响较大，而在无堆载侧 贝０影响较／Ｊ、。 ２００９（３）：３１—３４，５０． ［２］ 刘发前，王建华．非均匀堆载作用下圆形基坑主动土压 力分析［Ｊ］．上海交通大学学报，２００６（１２）：２１３４— ２１３６，２１４６． ３）随着坑边堆载值的增大，地连墙水平位移沿深 度方向的最大值所在位置在上升。 增刊１ 朱江华，等： 堆载下临江深基坑支护结构性状的ＡＢＡＱＵＳ数值分析 ４５ ＬＩＵ Ｆａｑｉａｎ，ＷＡＮＧ Ｊｉａｎｈｕａ．Ｔｈｅ ａｃｔｉｖｅ ｅａｒｔｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｃｉｒｃｕｌａｒ ｐｉｔ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ｎｏｎ—ｕｎｉｆｏｒｍ ｓｕｒｃｈａｒｇｅ ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００６（１２）：２１３４— ２１３６，２１４６． ［３］ 殷佩生，史亚群．考虑地面局部荷载的基坑抗隆起稳定 性分析［Ｊ］．水资源与水工程学报，２０１６（２）：２２３— ２２６，２３０． ＹＩＮ Ｐｅｉｓｈｅｎｇ，ＳＨＩ Ｙａｑｕｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｇａｉｎｓｔ ｕｐｈｅａｖａｌ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｉｎ ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｌｏｃａｌ ｇｒｏｕｎｄ ｌｏａｄ ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｗａｔｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ， ２０１６（２）：２２３—２２６，２３０． ［４］ 林刚，徐长节，蔡袁强．不平衡堆载作用下深基坑开挖支 护结构性状研究［Ｊ］．岩土力学，２０１０（８）：２５９２—２５９８． ＬＩＮ Ｇａｎｇ，ＸＵ Ｃｈａｎｇｊｉｅ，ＣＡＩ Ｙｕａｎｑｉａｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｓ ｏｆ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｆｏｒ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒ ｕｎｂａｌａｎｃｅｄ ｈｅａｐｅｄ ｌｏａｄ『Ｊ］．Ｒｏｃｋ ａｎｄ Ｓｏｉｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１０（８）：２５９２—２５９８． ［５］ 赵春荣，崔炜．外有堆载的箱涵深基坑桩锚支护合理形 式研究［Ｊ］．南水北调与水利科技，２０１４（４）：２０２— ２０４，２０８． ＺＨＡＯ Ｃｈｕｎｒｏｎｇ，ＣＵＩ Ｗｅｉ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｉｌｅ ｒａｔｉｏｎａｌ ｆｏｒｍ ｏｆ ｐｉｌｅ ａｎｃｈｏｒ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｔｏ ａ ｄｅｅｐ ｂｏｘ ｃｕｌｖｅｒｔ ｐｉｔｗｉｔｈ ｌｒａｇｅ ｅｘｔｅｍａｌ ｓｕｒｆａｃｅ ｌｏａｄ［Ｊ］．Ｓｏｕｔｈ—ｔｏ—Ｎｏｒｔｈ Ｗａｔｅｒ Ｔｒａｎｓｆｅｒｓ ａｎｄ Ｗａｔｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４（４）： ２０２—２０４，２０８． ［６］ 李忠诚，朱小军．地面超载条件下土体侧移模式及对邻近 桩基影响分析［Ｊ］．岩土力学，２００７（增刊１）：８０９—８１４． ＬＩ Ｚｈｏｎｇｃｈｅｎｇ，ＺＨＵ Ｘｉａｏｊｕｎ．Ｓｏｉｌ ｌａｔｅｒａｌ ｍｏｄｅ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃｌａ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｐｉｌｅ ｆｏｕｎｄａｔａｉｏｎ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ａｄｊａｃｅｎｔ ｓｕｒｃｈａｒｇｅ ｌｏａｄｓ［Ｊ］．Ｒｏｃｋ ａｎｄ Ｓｏｉｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００７（Ｓ１）： ８０９—８１４． ［７］ 刘波，席培胜，章定文．偏压作用下非等深基坑开挖效应 数值分析［Ｊ］．东南大学学报（自然科学版），２０１６（４）： ８５３—８５９． ＬＩＵ Ｂｏ，ＸＩ Ｐｅｉｓｈｅｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｄｉｎｇｗｅｎ．Ｕｎｅｑｕａｌ ｄｅｅｐ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｅｆｅｃｔ ｖａｌｕｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｂｉａｓ『Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ），２０１６（４）： ８５３—８５９． ［８］李玉岐，周旋，谢康和．坑外荷载对软土地区基坑开挖变 形性状的影响［Ｊ］．建筑科学与工程学报，２０１６（４）： ９７—１０２． ＬＩ Ｙｕｑｉ，ＺＨＯＵ Ｘｕａｎ，ＸＩＥ Ｋａｎｇｈｅ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｏｕｔｓｉｄｅ ｌｏａｄ ｏｎ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｉｎ ｓｏｆｔ ｓｏｉｌ ａｒｅａ『Ｊ １． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ，２０１６（４）：９７—１０２． ［９］ 卢明涛，邢心魁，宋战平，等．武汉某深基坑工程监测分析 ［Ｊ］．水利与建筑工程学报，２０１１，９（４）：１０９—１１１，１２３． ＬＵ Ｍｉｎｇｔａｏ，ＸＩＮＧ Ｘｉｎｋｕｉ，ＳＯＮＧ Ｚｈａｎｐｉｎｇ，ｅｔ ａ１． Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ ａｎａＸｙｓｉｓ ｏｎ ａ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｉｎ Ｗｕｈａｎ『Ｊ １．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｌａ Ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ，２０１１，９（４）：１０９—１１１，１２３． ［１０］ 吴江斌，王卫东．大面积填土对邻近桩基影响的分析与 技术措施［Ｊ］．地下空间与工程学报，２０１０（３）： ５８２—５８７． ＷＵ Ｊｉａｎｇｂｉｎ， ＷＡＮＧ Ｗｅｉｄｏｎｇ． Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｌａｒｇｅ ａｒｅａ ｆｉｌｌ ｏｎ ａｄｊａｃｅｎｔ ｐｉｌｅｓ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｒｇｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０（３）：５８２—５８７． ［１１］ 李前名，邹向农．受地面堆载影响发生偏移铁路桥墩的 修复设计［Ｊ］．铁道标准设计，２０１２（８）：６７—７Ｏ． ＬＩ Ｑｉａｎｍｉｎｇ，ｚｏｕ Ｘｉａｎｇｎｏｎｇ．Ｒｅｓｔｏｒａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ ｒａｉｌｗａｙ ｂｒｉｄｇｅ ｐｉｅｒ’ｓ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｇｒｏｕｎｄ ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｄｅｓｉｇｎ，２０１２（８）：６７—７０． ［１２］徐岱，陶铸，宋德鑫，等．临近地铁隧道深基坑工程实例 研究［Ｊ］．工程勘察，２０１６（６）：３３—３８． ＸＵ Ｄａｉ，ＴＡＯ Ｚｈｕ，ＳＯＮＧ Ｄｅｘｉｎ，ｅｔ ａ１．Ｃａｓｅ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ａ ｄｅｅｐ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ａｄｊａｃｅｎｔ ｔｏ ｔｈｅ ｓｕｂｗａｙ ｔｕｎｎｅｌ［Ｊ］． Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ＆Ｓｕｒｖｅｙｉｎｇ，２０１６（６）：３３—３８． ［１３］ 李志伟．邻近建筑物对软土地基深基坑变形的影响分 析［Ｊ］．地下空间与工程学报，２０１５（３）：７２０—７２５． ＬＩ Ｚｈｉｗｅｉ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ａｄｊａｃｅｎｔ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｉｎ ｓｏｆｔ ｇｒｏｕｎｄ［Ｊ］． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１５（３）：７２０—７２５．
