反复荷载作用下型钢混凝土异形柱框架边节点力学性能试验研究.

第４３卷第３期

２０１１年６月西安建筑科技大学学报（自然科学版）ＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ）Ｖ０１．４３ＮＯ．３Ｊ．Ｘｉ７ａｎＵｎｉｖ．ｏｆＡｒｃｈ．＆Ｔｅｃｈ．（ＮａｔｕｒａｌＪｕｎ．２０１１ 反复荷载作用下型钢混凝土异形柱框架边 节点力学性能试验研究

薛建阳１”，王玮１，刘义１，刘祖强１，赵鸿铁１’２

（１．西安建筑科技大学土木工程学院，陕西西安７１００５５； ２．西部建筑科技国家重点实验室（筹），陕西西安７１００５５）

摘要：通过对９个型钢混凝土（ＳＲＣ）异形柱框架边节点进行低周反复加载试验，观察了不同配钢形式、不同轴压比条件下ＳＲＣ异形柱框架边节点的受力过程及破坏形态，得出了ＳＲＣ异形柱框架边节点的荷载一位移滞回曲线和骨架曲线．根据试验结果，分析了节点承载力、延性、耗能以及刚度退化等性能．研究表明，ＳＲＣ异形柱框架边节点的滞回曲线比较饱满，承载力高，耗能能力强，位移延性系数平均值可达到３．６０。具有较好的抗震性能． 关键词：型钢混凝土；异形柱；边节点；拟静力试验；力学性能

中图分类号：ＴＵ３９８．９文献标志码：Ａ文章编号：１００６—７９３０（２０１１）０３－０３２３－０７ １２０３６０

型钢混凝土（ＳＲＣ）异形柱结构结合了型钢混凝土结 构承载力高、抗震性能好的优点，以及异形柱结构在房间 内不凸出柱楞的长处，具有广阔的应用前景［１ｑ］． 梁柱节点是框架结构抗震设计的重要部位［４］，目前 国内外对型钢混凝土异形柱框架节点的研究还处于探索 阶段．广西大学进行了６个型钢混凝土Ｔ形截面边节点

的拟静力试验［５］，结果表明，该类型节点承载能力高，延 性好．本文通过对９个ＳＲＣ异形柱框架边节点进行拟静 力加载试验，获得了节点的承载能力、延性、耗能能力以 及刚度退化规律等力学性能［６］，为异形柱结构的推广应 用提供参考．

１一々９【０—０躐墓１面兴墓宾｛舅豁幽＿Ｊ１２０３６０ １２０３６０基劐百言鬲ｒ＿量到试验概况１．１试件设计 共设计了９个缩尺比为１：２的中间层边节点试件． 试件采用正交设计法，主要考虑配钢形式、轴压比、截面 肢高肢厚比以及节点中水平腹杆的配钢率等因素的影

响．试件形式见图１，具体参数见表１．口０一一寓Ｉ】０２０）（２４０）Ｉ【！型．【！到【扣１６４产３］【３立虹０】．ｌ嘿擘，絮’舾ｏ．扣１６【ｂ＝１３２ｊ＝２】

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Ｆｉｇ・１广ｌ—讯广一叫一睦删星吲超【ＴＢ８］（ＴＢ９）ＴＢ７图１试件配钢形式收稿日期：２０１０．０９．２０修改稿日期：２０１１—０４—１２Ｓｔｅｅｌｌａｙｏｕｔｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ

基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０９７８２１７）；教育部高等学校博士学科点专项科研基金资助项目（２００９６１２０１１０００５）Ｉ教育部留学

回国人员科研基金资助项目（教外司留［２００７３１１０８号）；中建股份有限公司科技研发课题资助项目（ＣＳＣＥＣ－２００９－Ｚ－３１）

作者简介：薛建阳（１９７０一），河南洛阳人，工学博士，教授，主要从事钢与混凝土组合结构、古建筑结构及其抗震性能研究． 万方数据

３２４西安建筑科技大学学报（自然科学版）第４３卷Ｎｏｔｅ：ｎ—Ａｘｉａｌｒａｔｉｏ，行＝Ｎ／（正（Ａ。＋口ＥＡ。））；＾／６一Ｒａｔｉｏｏｆｃｏｌｕｍｎｌｉｍｂｈｅｉｇｈｔｔｏｔｈｉｃｋｎｅｓｓ；Ｓｓｗ—Ｒａｔｉｏｏｆｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｗｅｂｍｅｍｂｅｒ；ｔ－－Ｔｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆｓｔｅｅｌｐｌａｔｅ；风，一Ｓｔｅｅｌｒａｔｉｏｏｆｗｅｂｍｅｍｂｅｒ；ｓ＂－－Ｓｔｉｒｒｕｐｓｐａｃｉｎｇ；ｐ，，－－Ｓｔｉｒｒｕｐｒａｔｉｏ；ｐ，－－Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏ；ｐ．－－Ｓｔｅｅｌｒａｔｉｏｏｆｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｓｈａｐｅｓｔｅｅｌ．ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ

１．２试验装置和加载制度

试验在西安建筑科技大学结构工程与抗震教育部重点试验室进行，加载装置采用电液伺服程控结构试验系统（ＭＴＳ７９３），由电液伺服作动器施加柱顶水平往复荷载，如图２所示．加载方式采用《混凝土结构试验方法标准》（ＧＢ５０１５２－－９２）建议的方法，节点屈服前，采用荷载控制加载，每级荷载反复一次，加载过程中控制级差，接近开裂和屈服荷载前减小级差；节点屈服后，采用位移控制加载，每级位移反复三次，至荷载下降到极限承载力的８５％时认为试件破坏，停止加载．

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２５３ＩＩ．Ｉ可。ｕ。Ｉ２Ｉｎ羽Ｊ＿Ｆ１ｌｌＪｌ Ｔｅｓｔ匿§｜Ｉ１．Ｒｅａｃｔｉｏｎｗａｌｌ２．Ｒｅａｃｔｉｏｎｃｏｌｕｍｎ３．Ｒｅａｃｔｉｏｎｂｅａｍ４．Ｊａｃｋ５．Ｓｅｒｖｏｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｔｅｓｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍ６．Ｓｐｅｃｉｍｅｎ７．Ｆｏｒｃｅａｃｔｕａｔｏｒ８．Ｓｉｎｇｌｅ－ｈｉｎｇｅｓｕｐｐｏｒｔｕｎｄｅｒｃｏｌｕｍｎ９．Ｓｉｎｇｌｅ－ｈｉｎｇｅｓｕｐｐｏｒｔａｔｂｅａｍｅｎｄ图２加载装置示意图Ｆｉｇ．２ｓｅｔ—ｕｐ ２试验结果及其分析

本次试验测试的主要内容有：柱顶的竖向荷载和每次循环中各级水平荷载值；各级荷载下试件柱端及梁端的水平位移值；节点核心区的剪切变形值；节点核心区型钢、钢筋、梁根部纵向钢筋以及柱根部型钢的应变值等．最终构件的破坏形态有三种：节点核心区发生剪切斜压破坏、梁端弯剪破坏，以及节点区焊缝拉裂导致梁根部失效破坏［７］． ２．１滞回曲线

本次试验获得了９个中间层边节点试件的水平荷载Ｐ＿柱顶位移△滞回曲线，如图３所示．由图可以看出：在加载初期荷载较小，滞回曲线基本呈直线，滞回环包围面积近似为零，卸载时无残余变形，试万方数据

第３期薛建阳等：反复衙载作用下型钢混凝土异形柱框架边节点力学性能试验研究３２５件处于弹性工作阶段随着荷载逐渐增大．滞回环开始呈曲线形，包围面积也增大，构件逐渐进人屈服阶段试件屈服以前．滞回环大致呈梭形，卸载时残余变形较小．刚度退化也较慢试件屈服以后ｔ脏着加载位移的增大，构件的变形也逐新增大，且变形增长速度也较加载初期更快ｔ滞回环更趋饱满．残余变形鞍初期有所增大，剐度退化明显．当构件达到极限荷载后，承载能力逐渐下降，变形继续增加，直至构件最后破坏 ｉ・００ 帅

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囤３试件荷我一位移滞回曲线

Ｆｉｇ３ＩＪ０ａｄｉｎｗｄｉｓｐｌａｅｅｍｅｎｔｈｙ５ｔｅｒｅｔｌｃｌ∞＂ｏｆ５ｐ∞…ｎ５

通过比较可见，配实腹钢板的Ｔｊ８节点试件的核心区发生了剪切斜压破坏，其滞回曲线明显较空腹式配钢节点试件ＴＪｌ和ＴＪ６的滞回曲线饱满，并且配实腹钢板节点的滞回曲线类似于纯钢构件，但由于滑移的存在，其形状介于梭形与倒Ｓ形之间．总体而言ｔ型钢混凝土异形柱框架节点的滞回曲线要较普通混凝土异形柱节点“３的滞回曲线饱满．说明其耗能能力较强，具有较好的抗震性能． ２．２骨架曲线

骨架曲线是Ｐ－△滞回曲线中每一级荷载的第一次循环的峰点所连成的外包线各试件的骨架曲线如图４所示从图中可以看出．ＳＲＣ异形拄框架节点骨架曲线的下降段较为平缓，说明其变形能力较强，延性好．另外由于型钢的存在．ＳＲＣ异形柱节点的骨架曲线上投有明显的拐点，其屈服是一个从局部到整体逐渐发展的过程．虽然配实腹钢板试件的轴压比较空腹式配钢的试件太，但其下降段更为平缓．后期变形能力较空腹式配钢试件明显要好，即延性优于后者．说明ＳＲＣ异形柱节点中钢材的配置对其延性起非常重要的作用 ２．３承载力殛延性

示极限荷载．Ｐ。表示破坏荷载（取荷载下降到８５“极限荷载时对应的值），△。、△，、△…Ａ分别为相应的试验所得各试件的承载力及相应的位移列于表２．其中户。．表示开裂荷载．尸，表示屈服荷载．Ｐ．表位移． 万方数据

３２６西安建筑科技大学学报（自然科学版）第４３卷

结构或构件要通过其塑性变形来消耗地震能量以达到抗震的目的．延性是衡量结构或构件变形能力的重要指标．通常用延性系数来反映延性的大小．位移延性系数芦的计算公式如下： ｐ＝象㈩

一－一ＴＩＩ—一Ｔ／２ ００・—－ＴＪ３

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（ａ）ｈ／ｂ－－－２（ｂ）ｈ倍－３（ｃ）＾仿＝４ 图４试件骨架曲线（ｈ／ｂ表示柱截面肢高肢厚比）

Ｆｉｇ．４Ｓｋｅｌｅｔｏｎｃｕｒｖｅｓｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ

（＾／６－一ｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅｃｏｌｕｍｎｌｉｍｂｈｅｉｇｈｔｔｏｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）

计算所得本次试件的延性系数列于表２．

表２各受力阶段试件的荷载、位移和延性系数

Ｔａｂ．２Ｌｏａｄ。ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔａｎｄｄｕｃｔｉｌｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｔａｇｅｓ

由表２可以看出，本次试验中９个节点试件位移延性系数的平均值为３．６０，高于普通钢筋混凝土节点位移延性系数的平均值２．０［９］．这主要是由于型钢的存在改善了构件的延性．但又由于Ｔ形柱截面面积减小，其延性系数略低于普通矩形截面型钢混凝土节点的延性系数４．０Ｃ¨．同时可以看出，试件的延性与配钢形式有很大关系，配置实腹钢板的试件较其他构件的延性系数要高．但ＴＪ７、ＴＪ９试件在制作时由于焊接质量问题，导致构件在加载过程中因焊缝拉裂而破坏，故其延性系数较其他构件低得多．２．４耗能能力

结构或构件的耗能能力是指其在反复荷载作用下吸收能量的大小，它可以用结构或构件的荷载一变形曲线所包围的面积来衡量．试件的耗能能力通常用等效粘滞阻尼系数ｈ。表示： 万方数据

第３期薛建阳等：反复荷载作用下型钢混凝土异形柱框架边节点力学性能试验研究

其中：Ｓ。删，表示滞回环面积；Ｓ。∞Ｅ＋０ＤＦ，表示与滞回环上下顶点相对应的三角形面积，如图５所示．利用Ｏｒｉｇｉｎ数据分析软件及ＡｕｔｏＣＡＤ绘图软件计算出滞回环面积并计算出各试件屈服、极限、破坏阶段的等效粘滞阻尼系数ｈ。，、ｈ。。、｜Ｉｌ。，结果列于表３． 裹３型钢混凝土异形柱框架边节点等效粘滞阻尼系数

Ｔａｂ．３Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｖｉｓｃｏｕｓ也＝乐‰３２７（２）ｄａｍｐｉｎｇｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｆｏｒＴ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ—ｂｅａｍｊｏｉｎｔｓ

由表３可以看出，在极限荷载时，等效粘滞阻尼系数在０．１５左

右，破坏荷载时，等效粘滞阻尼系数基本都大于０．２，部分接近０．３， 而普通钢筋混凝土节点的等效粘滞阻尼系数在０．１左右凹］，由此可 以说明，ＳＲＣ异形柱框架节点具有较好的耗能能力． ２．５刚度退化规律ＦＰ口Ａ蕊

构件的刚度退化是指刚度随着加载循环次数的增加以及位移接

近极限值而不断下降．根据试验得到的滞回曲线可知，加载和卸载刚 度都会随位移的增加而逐渐退化．为研究构件的刚度退化规律，定义 每级滞回环正向卸载点与卸载到荷载为零点连线的斜率即为卸载刚

度Ｋ，卸载时对应的位移为△，Ｋ，为正向卸载刚度，Ｋｚ为负向卸载刚 度；△。为正向卸载位移点，△。为负向卸载位移点．为便于比较，将坐Ｚ§图５Ｆｉｇ．５§蚪Ｃ◇＞／—Ｅ五Ｐ－△滞回环Ｐ．△ｈｙｓｔｅｒｅｔｉｅｌｏｏｐ

标系无量纲化Ⅲ】，以卸载刚度Ｋ与构件初始加载刚度Ｋ。的比值作为纵坐标，以卸载位移△与构件的极限位移△。的比值作为横坐标．通过回归分析得出正向卸载刚度Ｋ。与负向卸载刚度Ｋ：的退化规律，以及Ｋ／Ｋ。与３／Ａ。的关系曲线图，如图６和图７所示．

图６正向卸栽刚度Ｋ。退化规律曲线

Ｆｉｇ．６Ｄｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ图７负向卸栽刚度Ｋ。退化规律曲线Ｆｉｇ．７ＤｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｏｆｓｔｉｆｆｎｅｓｓＫ１ｏｆｓｔｉｆｆｎｅｓｓＫ２

采用Ｏｒｉｇｉｎ数据处理软件可以得到指数拟合的回归方程．其中正向卸载刚度Ｋ，退化方程的方差为０．０２１９，负向卸载刚度Ｋ：退化方程的方差为０．０１０３．

正向卸载刚度退化曲线为：

Ｋ１／Ｋｏ＝０．７９０５８＋０．９６９２９ｅ卜１‘６８８９昭１儿ｕ’（３）

负向卸载刚度退化曲线为：

Ｋ２／Ｋｏ＝０．５９９４６＋０．８３５９９ｅ卜ｏ・９０３８０屯／４ｕ’（４）

，２．６节点剪切变形分析

节点核心区的变形主要为剪切变形，它与节点的配箍率、混凝土强度、轴压比等因素有关．对于型钢万方数据

３２８西安建筑科技大学学报（自然科学版）第４３卷混凝土结构，还与试件的配钢形式有关．节点剪切变形的大小以节点区的剪切角ｙ来表示．通过测量核心

区对角线长度的变化可以计算出剪切角：ｙ一口１＋ａ２＝』掣（口ｌ＋口２＋６１＋ｂ‘２），—ｆ—ｒ—Ｆ

ｙ＝口１十ａ２＝二百—Ｉ—Ｌ口ｌ十口２十Ｄ１十）（５一）【） 厶‘‘ｕ

式中，口。、口：、ｂ。、ｂ。分别为节点核心区两对角线的伸长量或缩短量，如图８所示．其中口。、ａ。伸长时为正，ｂ。、ｂ：缩短时为正，反之为负． 图９给出了采用空腹式配钢的试件ＴＪ５和采用实腹式

配钢试件ＴＪ９两个较典型节点的荷载一剪切变形滞回曲线． 从中可以看出，在初裂前，节点核心区剪切变形较小．初裂过 后，核心区所受约束变小，变形发展较快，裂缝集中，特别是型

钢屈服以后，核心区剪切变形迅速增大．一方面，由于实腹式 配钢的ＳＲＣ异形柱框架边节点ＴＪ９内不仅有型钢翼缘框，还 配置了箍筋，对混凝土的约束较强且能承担部分剪力，这样就 了核心区剪切变形的发展；而空腹式配钢的ＳＲＣ异形柱 框架边节点ＴＪ５内只有槽钢和钢缀条，节点核心区初裂以 后，钢缀条对混凝土的约束较小，变形发展较快，造成加载后

期核心区混凝土大块剥落，因此ＴＪ５试件的剪切变形能较图８节点核心区剪切变形ＴＪ９试件大．另一方面，由于采用空腹式配钢的ＴＪ５试件发生Ｆｉｇ．８Ｓｈｅａｒｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｊｏｉｎｔｃｏｒｅ的是梁端弯剪破坏，其滞回环较为丰满，甚至所包围的面积略

大于配实腹钢板、因节点区焊缝拉裂导致梁根失效破坏的ＴＪ９试件，显示出较好的抗剪性能． 髦“”５

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图９水平荷栽一剪切变形滞回曲线

Ｆｉｇ．９Ｌｏａｄ—ｓｈｅａｒｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｎ一．蒯够／冬晒励／／ｒ／ｎｘｌｏｆｊｏｉｎｔｃｏｒｅ

３结论

通过９个ＳＲＣ异形柱框架边节点的低周反复荷载试验及其综合分析，得出以下主要结论：

（１）ＳＲＣ异形柱框架边节点的滞回曲线正反方向对称，滞回环较饱满．骨架曲线下降比较平缓，强度降低较小．

（２）试件承载力高，延性好，耗能能力强，各项指标均优于普通钢筋混凝土节点，表明型钢混凝土异形柱节点的抗震性能好．

（３）通过对试验数据进行回归分析，得到了刚度退化曲线方程，为建立ＳＲＣ异形柱框架边节点的恢复力模型奠定了基础．，

（４）空腹式配钢的型钢混凝土异形柱框架边节点核心区受约束小，其剪切变形比实腹式配钢节点的大．参考文献Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ

［１］赵鸿铁．钢与混凝土组合结构［－Ｍ－］．北京：科学出版社，２００１．

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第３期薛建阳等：反复荷载作用下型钢混凝土异形柱框架边节点力学性能试验研究３２９［２３陈宗平，薛建阳，赵鸿铁，等．低周反复荷载作用下型钢混凝土异形柱的抗剪承载力分析［Ｊ］．土木工程学报，２００７， ４０（７）：３０－３６．

ＣＨＥＮＺｏｎｇ－ｐｉｎｇ．ＸＵＥＪｉａｒｒｙａｎｇ，ＺＨＡ０Ｈｏｎｇ－ｔｉｅ，ｅｔａＬＡｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙｏｆｉｒｒｅｇｕｌａｒｌｙ－ｓｈａｐｅｄｓｔｅｅｌｒｅｉｎ－ｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｌｕｍｎｓｕｎｄｅｒｃｙｃｌｉｃｒｅｖｅｒｓｅｄｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａｃｉｖｉｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｊｏｕｍａｌ，２００７，４０（７）：３０－３６．

［３］陈宗平，薛建阳，赵鸿铁．型钢混凝土异形柱的受剪机理及承载力影响因素分析［Ｊ］．西安建筑科技大学学报：自然

科学版，２００８，４０（４）：４５０—４５６．，

ＣＨＥＮＺｏｎｇ－ｐｉｎｇ．ＸＵＥＪｉａｎ－ｙａｎｇ，ＺＨＡＯＨｏｎｇ－ｔｉｅ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｓｈｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｉｎｆｌｕｅｎｃｅｆａｃｔｏｒｓｏｆｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｐｅｃｉａｌ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎｓ［Ｊ］，Ｊ．Ｘｉ’ａｎＵｎｉｖ．ｏｆＡｒｃｈ．＆Ｔｅｃｈ．：ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ，２００８，４０（４）：４５０—４５６．

［４］ＣＨＥＮＷａｉ—Ｆａｈ．ＴｅｓｔｓｏｆｂｅａｍｔＯｃｏｌｕｍｎｗｅｂｍｏｍｅｎｔｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ口］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡＳＣＥ，１９８５，１０６（５）：７６４—７７１．［５１万云芳．低周反复荷载作用下钢骨混凝土Ｔ形柱节点抗震性能研究［Ｄ］．南宁：广西大学，２００６．

ＷＡＮＹｕｎ－ｆａｎｇ．ＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅｓｅｉｓｍｉｃｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆＳＲＣＴ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ－ｂｅａｍｊｏｉｎｔｕｎｄｅｒｌｏｗｃｙｃｌｉｃｒｅｖｅｒｓｅｄｌｏａｄ—ｉｎｇ［Ｄ］．Ｎａｎｎｉｎｇ：ＧｕａｎｇｘｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００６．

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ＧＵＯＺｈｅｗｈａｉ，ＳＨＩＸｕ－ｄｏｎｇ．Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＰｒｅｓｓ，２００３．［７３刘义．型钢混凝土异形柱框架节点抗震性能及设计方法研究［Ｄ］．西安：西安建筑科技大学，２００９．

ＬＩＵＹｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｓｅｉｓｍｉｃｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅａｎｄｄｅｓｉｇｎｍｅｔｈｏｄｏｆｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｐｅｃｉａｌ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ－ｂｅａｍｊｏｉｎｔｓ［Ｄ］．Ｘｉ’ａｎ：Ｘｉ’ａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９．

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［１０］郭子雄，张志伟，黄群贤，等．型钢混凝土柱恢复力模型试验研究［Ｊ］．建筑结构学报，２００９，３０（５）：７９—８５．

ＧＵ０Ｚｉ－ｘｉｏｎｇ。ＺＨＡＮＧＺｈｉ—ｗｅｉ。ＨＵＡＮＧＱｕｎ－ｘｉａｎ，ｅｔａ１．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｈｙｓｔｅｒｅｔｉｃｍｏｄｅｌｏｆＳＲＣｃｏｌ－ｕｍｎｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２００９，３０（５）：７９－８５．

Ｓｔｕｄｙｏｎｍｅｃｈａｎｉｃａｌｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ

ｃｏｎｃｒｅｔｅＴ・。ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ‘－ｂｅａｍｊｏｉｎｔｓ ＸＵＥＪｉａｎ—ｙａｎ９１”，ＷＡＮＧＷｅｉｌ，ＬｆＵＹｉｌ，ＬＩＵＺｕ—ｑｉａｎ９１，ＺＨＡＯＨｏｎｇ—ｔｉｅｌ＇２

（１．ＳｃｈｏｏｌｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｘｉ’ａｎＵｎｉｖ．ｏｆＡｒｃｈ．＆Ｔｅｃｈ．。Ｘｉ７ａｎ７１００５５，Ｃｈｉｎａ； ２．ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＷｅｓｔＣｈｉｎａ（ＸＡＵＡＴ）。Ｘｉ７ａｎ７１００５５，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＡｃｃｏｒｄｉｎｇｔＯｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎ９ｓｐｅｃｉｍｅｎｓｏｆｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ（ＳＲＣ）Ｔ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ－ｂｅａｍｊｏｉｎｔｓｕｎｄｅｒｌｏｗｃｙｃｌｉｃｒｅｖｅｒｓｅｄｌｏａｄｉｎｇ，ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｌａｙｏｕｔａｎｄｔｈｅａｘｉａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｒａｔｉｏｏｎｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｐａｔｔｅｒｎｓｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ。ａｎｄｔｈｅｌｏａｄ－ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｈｙｓｔｅｒｅｔｉｃｌｏｏｐｓａｎｄｓｋｅｌｅｔｏｎｃｕｒｖｅｓａｒｅｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｂａｓｅｄ０１１ｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ，ｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｊｏｉｎｔｓｓｕｃｈａｓｔｈｅｌｏａｄｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ，ｅｎｅｒｇｙｄｉｓｓｉ—ｐａｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｓｔｉｆｆｎｅｓｓｄｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎａｒｅｓｔｕｄｉｅｄ．ＩｔｉｓｓｈｏｗｎｔｈａｔｔｈｅｈｙｓｔｅｒｅｔｉｃｈｏｏｐｓｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅＴ－ｓｈａｐｅｄｃｏｌｕｍｎ－ｂｅａｍｊｏｉｎｔｓａｒｅｐｌｕｍｐ．Ｔｈｅｊｏｉｎｔｓｈａｖｅｈｉｇｈｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙ，ｇｏｏｄｄｕｃｔｉｌｉｔｙａｎｄｅｎｅｒｇｙｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎｃａｐａｃｉ—ｔｙ。ｗｈｉｃｈｐｅｒｆｏｒｍｅｘｃｅｌｌｅｎｔｓｅｉｓｍｉｃｂｅｈａｖｉｏｒｓ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｓｐｅｃｉ口乒ｓ｜ＩＩ口ｐｅｄｃｏｌｕｍｎ；ｅｄｇｅｊｏｉｎｔ；ｑｕａｓｉ－ｓｔａｔｉｃｔｅｓｔ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｂｅｈａｖｉｏｒ

Ｂｉｏｇｒａｐｈｙ：ＸＵＥＪｉａｍｙａｎｇ．Ｐｒｏｆｅｓｓｏｒ，Ｐ

ｈ．Ｄ．，Ｘｉ’ａｎ７１００５５，Ｐ．ＲＣｈｉｎａ，Ｔｅｌ：００８６—２

９－８２２０５８５６，Ｅ－ｍａｉｌ：ｊｉａｎｙａｎｇ＿ｘｕｅ＠１６３．ｏｏｍ万方数据