油库生产及消防涉及的设计及计算

3.1 油库容量的确定

3.1.1 油库单罐容量的计算

由《油库设计》规范推荐的油罐容量的计算公式，可得各种油品的储存容量；

计算公式： Vs=G/kρη （3-1） 其中：Vs——某种油品的设计容量，m3； G——该种油品的年周转量，t； ρ——该种油品的密度，t/m3； k ——该种油品的周转系数；

η——有关利用系数，对轻油取0.95，粘油取0.85； 计算：（93#汽油为例）由式（3-1）

Vs=G/kρη=100000/10x0.726x0.95=14519.6m3

根据《油库设计》可以选用3个5000m3内浮顶油罐。

表3-1 其余各种油品计算结果见 年周转量油品名称 97#汽油 90#汽油 10#轻柴油 密度 T 0.727 0.725 0.845 120000 90000 80000 系数 9 10 7 系数 0.95 0.95 0.95 m3 19305.5 13067.2 14236.8 5000x4 5000x3 5000x3 周转油罐利用计算容量设计油罐 续表3-1 年周转量油品名称 0#柴油 密度 T 0.845 70000 系数 9 系数 0.95 m3 9688.9 5000x2 周转油罐利用计算容量设计油罐 -10#柴油 0.845 90000 9 0.95 12457.2 5000*3 CD5w/30 0.936 柴油机油 CD10w/30柴0.936 油机油 SC 5W/20 0.709 汽油机油 CD10W/10 0.584 汽油机油 600 3 0.85 402.9 400*1 700 3 0.85 387.2 400*1 500 4 0.85 157.1 200*1 800 4 0.85 251.3 300*1 油库级别的确定

∑V=91300 m3< 100000 m3

根据《中华人民共和国国家标准石油库设计规范》，本油库属于二级油库。3.1.2 罐区的分组

罐组1：汽油罐区：10个5000m3内浮顶罐。 罐组2：柴油罐区：8个5000m3拱顶罐。

罐组3：粘油罐区：1个300m3、1个200m3、2个400m3的拱顶罐。 3.1.2.1 汽油罐区布置如下图：

90#车汽 5000m390#车汽 5000m90#车汽 5000m397#车汽 5000m397#车汽 5000m3 93#车汽 5000m393#车汽 5000m393#车汽 5000m97#车汽 5000m397#车汽 5000m3 3.1.2.2 柴油罐区布置如下图：

3.1.2.3 粘油罐区布置如下图：

0#柴油3 5000m 10#柴油3 5000m 10#柴油3 5000m10#柴油3 5000m 0#柴油3 5000m-10#柴油3 5000m-10#柴油3 5000m-10#柴油3 5000mSD10w/10 400m3SD10w/10 400m3SD10w/10 400m3SD10w/10 400m33.2 防火堤高度的确定

3.2.1 各容积油罐的高度和直径尺寸如下表：

表3-2 油罐型号和尺寸

罐类型 内浮顶罐 拱顶罐 罐容（m3） 5000 5000 200 数量 10 8 1 1 2 壁板高（ｍ） 罐直径（ｍ） 16.08 16.08 9.06 10.32 11.23 20.00 20.00 6.00 6.50 7.50 拱顶罐 300 400 3.2.2 各管区防火堤的高度计算： 3.2.2.1 汽油罐区：

罐区长 = 10+20+8+20+8+20+8+20+8+20+10=172m 罐区宽 = 10+20+8+20+10=68m

有效面积：S=172*68-10*3.14*202 /4=8556 有效体积：V=5000

防火堤的高度计算：h=V/S=5000/8556=0.584 实际防火堤的高度：H=0.584+0.2=0.784 取 H= 1 m 隔堤的高度： H-0.2=0.8m 3.2.2.2 柴油罐区：

罐区长 = 10+20+8+20+8+20+8+20+10=124m 罐区宽 = 10+20+8+20+10=68m

有效面积：S=124*68-8*3.14*202 /4=5920 有效体积：V=5000

防火堤的高度计算：h=V/S=5000/5920=0.84 实际防火堤的高度：H=h+0.2=1.04 取 H= 1.2 m

隔堤的高度： H-0.2=1.0m 3.2.2.3 粘油罐区

罐区长 = 5+6.5+2+6+2+7.5+2+7.5+6=44.5m 罐区宽 = 6+7.5+6=19.5m

有效面积：S=44.5*19.5-2*3.14*7.52/4-3.14*62/4-3.14*6.52/4=727.0 有效体积：V=400

防火堤的高度计算：h=V/S=400/727.0=0.55 实际防火堤的高度：H=h+0.2=0.75 取 H= 1 m 隔堤的高度： H-0.2=0.8m

3.3 铁路作业区的计算

3.3.1鹤管数的确定：

3.3.1.1 根据牵引定数确定最大车位：

计算公式为： n/=机车牵引定数/（自重+标记载重） (3-2)

=3500*（22+50）=48.6 向下取整 取 n/ =48

3.3.1.2根据作业情况确定每天到库的车位数：

计算公式： n=KG/360V (3-3)

公式中：n—— 每天到库最大车数；

K——收油不均匀系数 K=2

G——该种油品散装铁路收油的计划年周转量 t/y; V——一辆油罐车的容积 V=50m3 ——该种油品的密度， t/m3 360——一年工作日；

以97#车用汽油计算为例：

n=2*120000/(360*0.73*50)=18.26 取 19

其余油品计算结果如下表：

表3-3 其余油品计算结果 年周转油品种类 量 97#汽油 90#汽油 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油 CD5w/30柴油机油 CD10w/30 500 柴油机油 SC 5W/20 700 汽油机油 SD 10W/10 600 汽油机油 50 2 0.07 1 50 2 0.08 1 50 2 0.06 1 120000 90000 80000 70000 90000 800 量 50 50 50 50 50 50 匀系数 2 2 2 2 2 2 果 18.26 13.69 10.5 9.15 11.76 0.09 19 14 11 10 12 1 计算容收油不均计算结鹤管数 由于铁路卸油量远大于发油量 所以发油和卸油共用一个鹤管 计算一卸油为准，可以不考虑发油 n=19+14+11+10+12+1+1+1+1=70

实际每天一次到库车位数：n=min{n, n/ }=min{70,48}=48

所以，一次到库最多油罐车数为49节。粘油取下卸器三个，其中一个为变压器油专用，航空汽油取2个鹤管专用，其余油品取20个鹤管共用。栈桥采用双侧式。 鹤管数为：20+2+3=25个 栈桥长： L=(49-1)/2*12=288m

作业线长：L=L1 +L2 +nl+24=10+20+48*6 +12*2+24=366m

3.4 公路作业区的计算

3.4.1 散装发油设施

公路散装主要负责轻油的散装发油工作。 3.4.1.1 鹤管数的确定：

计算公式： n=KBG/TQρ (3-4)

公式中：n——公路发油鹤管数；

G——公路散装某油品的年发油量 T; Q——单只鹤管的工作流量；轻油Q=50m2 /h； K——发油不均匀系数；取K=2； T——油库每年的工作小时数； B——季节系数 B=1

3.4.1.2 计算结果见表3-4：

表3-4 鹤管数计算结果

油品种类 97#汽油 90#汽油 年发油量 40000 30000 计算结果 0.58 0.58 鹤管数 1 1 续表3-4 油品种类 93#车用汽油 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油 年发油量 30000 30000 40000 30000 计算结果 0.19 0.33 0.33 0.17 鹤管数 1 1 1 1 发油亭数：（1+1+1+1+1+1）/2=3 采用通过式发油亭。 3.4.2 桶装作业

公路桶装主要负责粘油的桶装发油工作。 3.4.2.1 灌油栓数的确定：

计算公式： n=GK/mtqρη (3-5)

公式中: G——年最大灌装量t；

η——灌油栓的利用系数 取 K=0.5； m——年工作天数 取 m=360d；

ρ——该种油品的密度，t/m3；

K——发油不均匀系数 取 K=1.5；

t——灌油栓每天工作小时数 取 t=6h； q——每个灌油栓每小时的计算生产率

粘油 q=4m3 /h;

各粘油所需灌油栓计算结果见表3-5：

表3-5 各粘油所需灌油栓计算结果 年最大灌装量 油品种类 （t） CD5w/30 800 柴油机油 0.93 0.18 1 密度（t/m3） 计算 结果 灌油 栓数 CD10w/30 500 柴油机油 SC 5W/20 700 汽油机油 SD 10W/10 600 汽油机油 0.92 0.14 1 0.92 0.16 1 0.93 0.11 1 3.4.2.2 桶装仓库的面积：

计算公式： F=GN/mρndη (3-6) 公式中：N——储存天数，粘油取N=3d；

G——最大年灌装量，t； m——年工作天数360； ρ——该种油品的密度；t/m3； n——层数 粘油取 n=3；

d——油桶卧放时为油桶直径，立放时为桶的高度； η——体积充满系数 η=0.6；

——面积利用系数 α=0.4；

各种粘油的桶装仓库面积计算结果如下表3-6：

表3-6桶装仓库计算结果

密度 油品种类 CD5w/30 800 柴油机油 CD10w/30 500 柴油机油 0.93 31.11 0.93 49.78 年最大灌装量（t） (t/m3） 桶装仓库的面积(m2) SC 5W/20 700 汽油机油 SD10W/10 600 汽油机油 0.92 37.74 0.92 44.00 3.5 水路作业区的计算

3.5.1 码头泊位数的确定

本油库附近沿海可以建设3000吨级码头，因此，根据输出量轻油选用

3000吨位油船进行运油。 轻油的年总发油量为450000吨。

泊位数 N=N1+ (3-7) 其中为裕量

n mp则年需要船次数为n=

G最少泊位数 N1=

其中p为年装卸量

G为设计船型每次装卸量

Ty一个泊位年最多靠船次数m=

t1t其中Ty为中年工作时间

t1为每船次占用时间经计算设一个泊位

根据3000吨油船确定装油码头大小查《油库设计与管理》书中P63 知道3000吨级油船长度为67.42m按要求码头应比船长出10-15m去码头长为80m宽为10m。

3.6 真空系统的计算

在铁路卸油系统中，轻油泵房中使用的是离心泵。由于离心泵启动前要先灌泵，要满足这一要求泵才能正常工作，因此铁路卸油泵房中设置真

空系统其主要作用是： 1、引油灌泵；

2、抽吸油罐车底油或扫舱；

3、夏季气温高，用真空系统可以造成虹吸；

粘油卸油使用的是容积式泵，具有自吸能力一般不需要设置真空系统引油，只用压缩空气扫线即可，粘油卸车不考虑真空系统的设置。 3.6.1 真空泵的选择

3.6.1.1 选择原则：满足工艺要求的真空度及抽气速率，选择适当的泵及电动机。

3.6.1.2 计算公式：Qg =2.3*V*lg (P1 /P2 )/t （3-8） 公式中：Qg ——真空系统的抽气速率 m3 /min； V——真空系统的容积；m3 T——抽气时间；min

P1 ——系统开始抽气时的绝对压力 Pa ； P2 ——系统经历t时间后的绝对压力 Pa ； 3.6.1.3 有关参数：

真空罐取两个2m3 的卧式钢罐，引油时间取 5min ，P1 为当地大气压取1.008*105 Pa 真空管线用 Dg 50 的无缝钢管，真空集线及真空输线用Dg 80无缝钢管，一次给4个鹤管同时引油，操作温度为 35.1℃。

3.6.4.1.4 有关计算：

管线内体积：

∑V=[3.14(4*0.12 *13+0.3092 *138+0.2592 *22)/4+2]=13.53m3 离心泵进口处的绝对压力：

P2 =P1 –ρg h

式中：P1 当地大气压1.008*105 Pa

h：最大引油高度（包括流动时的摩阻）

h= △Z + hf

△Z =3.651-0.3=3.351

hf=iL=0.03675*22=0.809 h=3.351+0.809=4.16

P2=1.008*105-9.8*4.16*0.855*103

=0.659*105

平均压力 P=( P1 + P2 )/2

=(1.008+0.659)*105/2=0.8335*105 Pa

抽气速率 Qg =2.3*13.53[lg (1.008/0.8335)]/5

=0.51 m3 /min

换算成标准状况下的抽气速率： Qg ’=Qg (Tb P)/(T*Pb )

=0.51*（273.15*1.008）/（308.25*1.01） =0.45 m3 /min

3.6.1.5 选泵

选用SZ-1水环式真空泵便可满足要求。

3.6.2 压缩系统的选择 压缩系统说明

本油库设计中，压缩系统的流程是从外界吸入空气经压缩由下卸器处

经集、吸入管、输油泵、排出管线，将管线中的油品吹入油罐内。 压缩机选用SZ-4型水环式压缩机。

3.7 消防系统的计算

消防系统为油库的安全生产提供保证，在油库中占有重要的地位。本油库消防系统的计算主要参考《油库设计与管理》和《石油库设计规范》（GB50074-2002）中有关部分。

本油库消防系统中，采用固定式泡沫灭火系统。 3.7.1 有关设计计算 3.7.1.1 选择着火灌

本油库最大储油罐为5000m3 ,取5000m3 的罐为着火罐，确定本库一次灭火所需要的最大泡沫用量。本库设计取97#车用汽油的5000m3 的油罐作为着火罐进行计算，因为采用的是易熔浮盘的内浮顶罐，所以计算面积按拱顶罐的着火面积进行计算。

泡沫混合液供给强度为 Zp =6.0 L/min*m2

3.7.1.2 泡沫混合液用量QhG = Zp F=6.0*3.14*202 /4=1884 L/min=31.4 L/s 3.7.1.3 泡沫产生器个数确定

选Pc 16型泡沫产生器，Nc /=Qh /qh =31.4/16=2

3.7.1.4 因为d=20<23 由《石油库设计规范》（GB50074-2002）中规范知道扑灭流散液体火焰需用PQ 8型泡沫2支。 3.7.1.5 比例混合器个数的确定

泡沫产生器中，泡沫液的流量为16 l/s

泡沫产生量 100 l/s 。

泡沫中，泡沫液的流量 8 l/s 泡沫产生量 50 l/s。

所以，所需PH16型泡沫比例混合器的个数： Nb =Qh /qh =(16*2+8*2)/16=3 取 Nb =3个 公式中：Qh ：一次灭火混合器需用流量 l/s

qh ：某型号泡沫比例混合器最大泡沫混合液流量l/s； 3.7.1.6 所需泡沫液总量 公式中：Q液=Qh mτ Q液：泡沫液储备；

Qh ：扑救油罐及流散火焰需用泡沫混合液总流量l/s τ：泡沫连续供给时间min；

m：泡沫混合液中泡沫液所占百分比%（6%，3%）； Q液 =（16*2*40*60+8*2*10*60）*6%=5.184m3 3.7.1.7 管道充满所需泡沫混合液量

Q2管=3.14*0.15 *180/4=3.18

所需泡沫液 V=(1.05~1.02)( Q液 +m Q管)

=1.02*(5.184+0.06*3.18)=6.45m

3

3.7.2 计算消防水用量

3.7.2.1 配置泡沫混合液所需用水量

Qs1 =(1-m) τQh =(1-6%)(16*2*40*60+8*2*10*60) =81216L=81.216m3

3.7.2.2 冷却着火罐用水量

Qs2 =Zs F1 τ1

式中：Zs ：冷却水供给强度 l/min.m； F1 ：着火罐冷却范围计算面积m2 ；

τ1 ：冷却水供给时间h；

根据《石油库设计规范》（GB50074-2002）有关内容，所以

Q3s2 =2.5*3.14*20*16.08*6*60=887.9 m

3.7.2.3 冷却临近罐用水

Qs3 =∑Zs2 F2τ1 =3* (1.0*3.14*22*14.274*6*60)

3-9）

（=10.6 m3

3.7.2.4 总用水量

Qs = Qs1 + Qs2 + Qs3

=81.216+887.9+10.6=2033.72 m3

3.7.3 选泵：

选用环泵式：

Qc=Q+q

式中：Qc：泡沫混合流总流量l/s

q：泡沫比例混合器动力水回流流量，m3 /min，可以忽略

Qc=31.4 l/s

流速 吸入： ν=1.5 m/s 排出：=2.5 m/s 管径 吸入：Φ194*6 排出：Φ159*4.5

由规范第3.7.4公式计算摩阻：

2 i=0.00001071.3

D式中： i：每米泡沫混合液管道的压力损失。Mpa/m ：管道内泡沫混合液的平均流速 m/s

D ：管道内径

计算结果 吸入：i=183.96 排出： i=787.67 吸入管长度20m，排出管长度150m

计算摩阻： 吸入：h=0.38m 排出： h=11.58m 总的摩阻： h=0.38+11.58=11.96m

所需要泵扬程：H=h+ZPc g =11.96+14.72+2+0.5*106/(1000*9.8)

=79.25

选IS125-100-250型清水离心泵，并配备电机Y280S-2型。

第4章 工艺流程说明

4.1 总流程说明

油库的工艺流程指的是油品在油库内的输转流动，它把分布于油库各区的各个生产设施，如油罐区、泵房、灌桶间、铁路收发区、公路发放区等有机的联系起来，构成一个生产体系，完成各种收发油作业。

4.1.1 本油库的工艺流程是根据设计任务书的要求，考虑下列原则而设计的：

（1）满足生产，考虑油库的业务要求及同时操作的业务种类； （2）操作方便，调度灵活，互不干扰； （3）经济合理，节约投资；

（4）在满足收发作业的同时，使各油罐间能相互输转，相应的泵能互

为备用。

根据本油库的特点及性质，将此油库的工艺流程分为铁路收发油系统水路发油系统、公路发油系统以及灌桶作业系统。 4.1.2 主要工艺流程： 4.1.2.1 收油流程：

轻油：铁路油槽车 铁路轻油泵房 储罐 油船 水路轻油泵房 粘油：铁路油槽车 铁路粘油泵房 储罐 4.1.2.2 发油流程：

轻油：储罐 公路轻油泵房 公路发油亭

铁路发油泵房 铁路油槽车

粘油：储罐 公路粘油泵房 公路发油亭

4.1.2.3 轻油储罐之间可以实现倒罐作业：

储罐 铁路收发油泵房 储罐

4.2 铁路收发油系统

本油库以铁路来油为主，铁路作业线分两股，轻粘油鹤管分开设置。 4.2.1 铁路轻油卸油系统

4.2.1.1 根据《石油库工艺设计手册》油品分组情况，考虑到油品业务量以及满足油品质量与安全要求的情况下，共设了6根集：90#，93#，97#车汽，0#轻柴、-10#轻柴和10#轻柴每种设置一根。轻油集有2‰的坡度，便于防空。鹤管采用DN100#(直径108×4)。

4.2.1.2 轻油卸油泵房内设有6台IS型离心泵，各种油品单独设一台，泵房采用标准流程，各种泵可以互为备用。

泵的吸入端汽油为DN250（273*7），柴油为DN250（273*7）的无缝钢管，泵的排出端管线汽油为DN200（194*6），柴油为DN200（219*6）的无缝钢管。

轻油泵房内设有一台SZ-1型水环式真空泵，2个2立方米的真空压力罐，并配有气水分离器及真空管路系统。该系统为灌泵和抽吸底油而设。灌泵时，先将真空罐抽至一定的真空度后，打开真空管线上的阀门，将离心泵吸入管线中的空气抽入真空罐内，同时油罐中的油品在大气压的作用下进入离心泵及它的吸入系统。抽吸底油时，连同扫舱短管，将底油吸到真空罐中，泵开始工作，打开真空罐的底阀，将油品放到泵的吸入端。

轻油泵房外设2个10立方米的卧式放空罐，为了保证油品质量及操作上的要求，设置了2个放空罐，汽油柴油各用一个。 4.2.2 铁路粘油卸油系统

4.2.2.1 考虑油品分组，油品质量及调和上的要求，粘油集线设了4根，CD5W/30柴油机油CD10W/30柴油机油SC5W/20汽油机油SD10W/10汽油

机油各用一根。粘油集有3‰的坡度，鹤管采用管径DN100(108*4)的无缝钢管，集采用管径DN100（*4）的无缝钢管。

4.2.2.2 粘油泵房内设有4台2CY-18/3.6-1型的齿轮油泵。根据油品分组要求，CD5W/30柴油机油CD10W/30柴油机油SC5W/20汽油机油SD10W/10汽油机油各用一台。泵房采用标准流程，相邻的泵可以互为备用。

泵的吸入端出变压器油为DN150(159*4)，泵的排出端为DN125(140*5)无缝钢管。

粘油泵房内设有一台SZ-4型空气压缩机，有1个2立方米的空气压缩罐，主要用来扫线。泵每次工作前后，均用连接在集的压缩空气罐内的压缩空气把集和吸入管内的油品顶空，顶到泵入口。

4.3 公路发放区及灌桶业务

4.3.1 公路发放系统。公路发放系统包括油品的桶装和散装两种作业方式。 4.3.1.1油品散装作业

公路散装作业过程分为两种：对于轻油：油罐→轻油泵房→公路鹤管；对于粘油：油罐→粘油泵房→公路鹤管。其中轻油泵房共设6台离心泵（IS100-80-125(汽油)；IS100-80-200（柴油））。

轻油泵房的安装采用标准流程，相同型号的泵可以互为备用，以保证收发油的正常作业。各种泵的吸入端管径，排除短管径，轻油泵房泵入口标高高于泵房地坪300㎜。

公路散装发放采用通过式发油亭，在发油亭内灌装，油气不易聚集，安全方便。发油亭内共设6个发油台，每个发油台宽3m，长8 m。每个发油台上设两只鹤管。93#车汽、97#车汽、90#车汽、10#轻柴、0#轻柴、-10#轻柴均采用DN80（*4）的标准鹤管。 4.3.1.2 粘油的桶装业务

粘油桶装由粘油铁路收油泵输送，粘油泵房内共设4台泵

2CY-18/3.6-1型齿轮泵，可以互为备用。泵的吸入管径为DN150（159*4），排出管径为DN159（159*4）。

4.4 水路作业区

本油库的水路作业区为轻油的收油作业，来油由油轮自带泵卸油。 水路发油区设有一座一个泊位的码头，能停靠一艘3000吨的油船装油。

4.5 管线敷设

油库的管线大多采用地上铺设，架在管墩上，这主要是考虑本地区雨水较多，不利于管沟或地下铺设，并且管沟易积聚油品蒸汽，对于油库安全不利，为了防止管线腐蚀，管子外面涂防腐层，润滑路还需加保温层。穿越道路时，采用管沟铺设，本油库的管线大都采用双管系统，单管系统相辅。

第5章 水力计算说明

5.1 基本参数的计算

本油库所有油品由铁路和水路来油，通过铁路散装、公路散装和桶装发油。故铁路系统的泵房用来卸油发油及倒灌流程。本库计算原则如下： 5.1.1 水力计算的内容和步骤:

5.1.1.1 根据业务流量，按经济流速选择管径； 5.1.1.2 计算各管路的摩阻； 5.1.1.3 作管路特性曲线；

5.1.1.4 根据泵在高效区工作的原则，在保证恶劣的条件下也能完成业务的情况下选泵；

5.1.1.5 确定安装高度进行工况的校核。 5.1.2 计算数据选取的原则

5.1.2.1 计算温度的确定：选泵时轻油除高蒸汽压油品外，按最冷月的平均气温计算，校核泵的吸入性能时按最热月的平均气温计算，粘油按操作温度计算； 5.1.2.2 查《石油库设计手册》P130页的图表 知道计算温度下对应的粘度 见表5-1

表5-1 各油品计算温度下对应的粘度

93#车汽 油品种类97#车用 汽油 温度（℃） 粘度 （厘沱） 97# 汽油 35.1 0.85 90# -10#轻汽油 柴35.1 0.85 93# -20#轻汽油柴 35.1 0.85 10#轻柴油 -12.5 13 0# 柴油 -12.5 13 -10# 柴油 -12.5 13 5.1.2.3 粘油的操作温度见表5-2

表5-2 粘油的操作温度 CD5w/30柴油品种类 油机油 操作温度（℃） 30 粘度（厘沱） 110 柴油机 30 110 汽油机油 30 110 汽油机油 30 110 CD10w/30SC5W/20 10W/10

5.1.2.4 经济流速见表5-3

表5-3 各种粘度下经济流速

粘度 经济流速 运动粘度 条件粘度 V吸 BY V排 10ms 1～2 2～28 28～72 72～146 146～438 621～2 2～4 4～10 10～20 20～60 1.5 1.3 1.2 1.1 1.0 2.5 2.0 1.5 1.2 1.1 438～977 60～120 0.8 1.0 5.2 铁路轻油收油系统的水力计算

5.2.1 收径的确定 5.2.1.1 业务流量

按每小时卸4节罐车计算 Q=4*50=200 m3h

5.2.1.2 管径的选择

d4Q计算公式： （5-1）

式中：d——所选的管径，mm ； Q——业务流量，m3h； ν——经济流速，m/s 以93#车汽为例 ：Q=200m3h； V吸=1.5m/s；V排=2.5m/s；

d吸=4*2003600**1.5=0.210m

d排4*2003600**2.5=0.168m 其它油品的吸入排出管径选择见表5-4

表5-4 其它油品的吸入排出管径选择

油品名称 97#汽油 90#汽油 93#车用汽油 鹤管 集 吸入管 排出管 108*4 325*4 273*7 108*4 325*4 273*7 108*4 325*4 273*7 194*6 194*6 194*6 在摩阻计算公式中，计算长度包括实际管线长度和局部摩阻的当量长度。根据《石油库设计手册》选取标准管径，按规定集比吸入管大一个级别。 鹤管均选取108*4DN-100I型轻油装卸鹤管。 5.2.2 计算长度的确定

首先确定管路的当量长度和几何长度，当量长度可由流程图中的阀件、弯头等数目来确定；几何长度可由总平面布置图上量取，然后分别计算出鹤管、集、泵吸入、排出管路的摩阻。 以97#汽油为例：

表5-5 97#汽油的计算长度

阀件 Ldd 28 9 4 4 340 77 鹤管 6 2 -- -- -- -- 集 -- -- -- -- -- -- 吸入管 6 -- 2 -- -- 1 排出管 9 -- 3 -- 1 -- 900冲制弯头 Dg100闸阀 Dg200闸阀 Dg250闸阀 止回阀 轻油过滤器 油泵入口 油罐入口 转弯三通 向下转弯三通 通过三通 向上转弯三通 45 40 18 40 2 60 -- -- -- -- 2 2 -- -- 3 1 20 1 1 -- -- 1 1 1 -- 1 -- 4 0 1 续表5-5

阀件 当量长度 几何长度 计算长度 Ldd -- -- -- 鹤管 31.4 13 44.4 集 41.9 138 179.9 吸入管 110.85 22 132.85 排出管 283.776 280 503.776 其他油品见表5-6

表5-6 其它油品计算结果

鹤管 阀件 90#汽油 2*9 6*28 -- 2*60 -- 2*2 44.4 吸入管 阀件 900 90#汽油 6*28 2*4 1*77 1*45 93#车用汽油 6*28 2*4 1*77 1*45 93#车用汽油 2*9 6*28 -- 2*60 -- 3*2 44..4 Dg100闸阀 900弯头 向下转弯三通 向上转弯三通 转弯三通 通过三通 计算长度 Dg250 过滤器 油泵入口 续表5-6

吸入管 阀件 向下转弯三通 向上转弯三通 计算长度 90#汽油 1*40 1*60 132.85 排出管 阀件 900弯头 90#汽油 9*28 3*4 1*87 1*40 4*40 1*60 496.776 93#车用汽油 9*28 3*4 1*87 1*40 4*40 1*60 496.776 93#车用汽油 1*40 1*60 132.85 Dg200 止回阀 罐入口 向下转弯三通 向上转弯三通 计算长度(m) 集计算长度为179.9m，各种油品均内相同 其它油品的计算结果见表5-7；

表5-7 其它油品的计算结果

油品种类 90#汽油 93#车用汽油 鹤管（mm） 吸入管（mm） 排出管（mm） 集（mm） 44.4 44.4 119 119 496.776 496.776 179.9 179.9 5.2.3 摩阻的计算（以97#汽油为例）

鹤管: 流量 Q50m3/h,粘度v0.855*106m2/s,e0.2mmRe4Q4*50*10000002.071*105dv3.14*0.1*0.855*360059.58Re159.50.004873.285*104Re27665765lg665765*lg0.0046.25*1060.004

因为 Re1 < Re < Re2 流态在混合摩阻区 计算摩阻h

h= iL=0.0359*44.4=1.594

A10

e0.127lg()0.627d0.1072Q1.877v0.123i0.0802A0.0359d4.877吸入管: 流量 Q200m3/h,粘度v0.855*106m2/s,e0.2mm

雷诺数:

4Q4*200*10000004.968*105dv3.14*0.259*0.855*360059.759.70.001987ReRe1Re289.749*1047665765lg665765*lg0.00191.824*1060.0019

因为 Re1 < Re < Re2 流态在混合摩阻区 计算水力坡降 i ,

e0.127lg()0.627dA10

0.095Q1.877v0.123i0.0802A0.00414.877d 计算摩阻h：

h= iL=0.5501m

排出管: 流量 Q200m3/h粘度v0.855*106m2/s,e0.2mm雷诺数:

Re4Q4*50*10000007.07*105dv3.14*0.1*0.855*360059.559.50.00287Re1Re286.5*1047665765lg665765*lg0.0021.226*1060.002因为 Re1 < Re < Re2 流态在混合摩阻区 计算水力坡降 i ,

e0.127lg()0.627dA10

0.0992Q1.877v0.123i0.0802A0.0229d4.877h= iL=11.536

集: 流量 Q200m3/h,粘度v0.855*106m2/s,e0.2mm

雷诺数:

Re4Q4*200*10000004.1*105dv3.14*0.309*0.855*360059.759.70.0012987

Re1Re281.193*1057665765lg665765*lg0.00152.22*1060.0015

因为 Re1 < Re < Re2 流态在混合摩阻区 计算水力坡降 i ,

e0.127lg()0.627dA10 计算摩阻h

Q1.877v0.123i0.0802Ad4.877h= iL=0.2365m

其它油品的摩阻计算结果见表5-8

表5-8 摩阻计算结果

h鹤管 h集 h吸入管 h排出管 ∑h(m) 90#汽油 1.5753 0.236 0.551 11.536 13.92 93#车用汽油 1.5753 0.7298 0.551 11.428 13.812

各种油品在不同流量下的摩阻 见表5-9

表5-9 不同流量下的摩阻

油品 97#汽200 油 240 120 93#车200 用汽 240 120 90#汽200 油 240 2.247 0.3331 0.7747 15.844 19.1988 1.594 0.2365 0.5501 11.188 13.5686 2.247 0.613 0.3331 0.0907 0.7747 0.2110 15.844 4.0707 19.1988 4.98 1.594 0.2365 0.5501 11.188 13.5686 2.247 0.613 0.3331 0.0907 0.7747 0.2110 16.272 4.0707 19.6268 4.98 1.594 0.2365 0.5501 11.536 13.912 Q(m3h) h鹤 0.613 h集 0.0907 H吸 0.2110 h排 4.426 ∑h(m) 5.3467 120

5.2.4 油罐和槽车高程差的确定 5.2.4.1 油罐液位标高的确定：

罐区地平的标高25m,罐底距地平高0.5m（规范P22）,死藏0.806m, 装满系数为0.95，根据不同罐的罐壁高确定高、中、低的液位标高（罐的壁高见表

3-2）

高液位：h=25+0.5+0.95*16.08=40.776m

中液位：h=25+0.5+8.04=33.m 低液位：h=25+0.5+0.804=26.304m 5.2.4.2 路槽车液位的标高确定：

铁路地平标高取25m,罐体最低处距轨顶面的距离1.051m,槽车的直径D=2.6m 以97#汽油为例：

高液位：h=25+1.051+2.6=28.651m 中液位：h=25+1.051+1.3=27.351m 低液位：h=25+

表5-10 罐和槽车的液位差

Z高-低 Z中-中 Z低-高 Z低-低 97#汽油 -2.347 6.1 14.725 0.253 93#车用汽 -2.347 6.1 14.725 0.253 90#汽油 -2.347 6.1 14.725 0.253

5.2.4.3 业务流量下的扬程H=hiZ（单位m）,计算结果见表

表5-11 业务流量下各种工况下的扬程 H高-低 H中-中 H低-高 H低-低 97#汽油 11.5 20.106 28. 14.17 93#车用汽 11.5 20.106 28. 14.17 90#汽油 11.5 20.106 28. 14.17 各种流量下对应扬程见表5-12

表5-12 各种流量下对应扬程

流量 120 油品 H-L 97#汽油 3.00 93#车用汽 2.66 90#汽油 2.66 M-M L-H L-L H-L 200 M-M 11. 20.07 5.59 11.5 20.106 11.22 19.73 5.25 11.16 19.776 11.22 19.73 5.25 11.16 19.776 续表 5-12

流量 200 L-L H-L M-M 240 L-H L-L 34.35 19.88 34.01 19. 34.01 19. 14.17 17.28 25.82 13.83 16.94 25.84 13.83 16.94 25.84 油品 L-H 97#汽油 28. 93#车用汽 28.3 90#汽油 28.3

5.2.5 选泵

（1） 根据不同两下的所需的泵提供的扬程画管路特性曲线； （2） 根据中-中液位下的所需的扬程选泵； （3） 画出泵的特性曲线；

（4） 根据高-低、低-高液位管路特性曲线与泵特性曲线的交点和泵的高效区的位置情况初步判断所选的泵是否合适；

由此,选出来的泵为:轻油采用了同一类型的泵 IS150-125-250型的离心式清水泵泵。泵特性见表5-13

表5-13 IS150-125-250型泵特性 流量型号 （m3转速扬程(m) (n/min) 22.5 20 17.5 1450 18.5 71 81 78 功率(Kw) 效率(%) 必须汽蚀余量 3.0 3.0 3.5 h） 120 IS150-125-250 200 240

5.2.6 泵的安装高度的确定（以97#汽油为例）

[Hj]papvhashr （5-2） g式中:

pa——最热月的大气压 Pa；

pv——为油品最热月的饱和蒸汽压Pa；

has——为低-低工况下的管路特性曲线与泵特性交点对应流量下的吸入

段的摩阻损失m；

hr——泵的汽蚀余量m （根据所选泵的汽蚀性能曲线得到） 最热月气温为35.1度，饱和蒸汽压查手册可得pv=446.4mmHg

以最危险工（低--低工况）计算，在最热月气温下汽油饱和蒸汽压较大，吸入较困难，最容易发生汽蚀。

以97#车汽为例：

Q=230m3h,Pa=1.008*105pa,Pv=446.4mmHg, [△hr]=3.0+0.5=3.5m,=0.707t/m3

吸入段摩阻：

4Q4*2305Re吸===6.707*10

d3.14*3600*0.2*0.885*106(处于混合摩擦区)

A=100.127lg(e/d)0.627=0.087 hf=0.082AQ1.877l/d4.877 2301.877110 =0.082*0.087*()*(0.885*106)0.123*=0.7747 4.87736000.2此流量下 鹤管h=2.247m， 集 h=0.415m， 吸入管 h=0.96 ∑h=3.353m

[Hj]100800446.6*13.6*9.83.53.3531.097m

0.8559.810000.12326.663-1.097=25.566m 泵的地平标高为25m,所以可以自然建造。 5.2.7 校核鹤管的汽阻和汽蚀现象： 5.2.7.1 汽阻的校核

bacd

本油库所选用的是DG100-I型轻油鹤管，鹤管的汽阻现象主要发生于夏天，气温高，油品蒸汽压大的情况下，因此，本设计中只校核蒸汽压最大的车用汽油在最热平均温度下的汽阻即可。

单根鹤管 Q=(230/3600)/4=0.017 m3/s 鹤管 V=Q/A=0.017*4/(3.14*0.01)=2.17 m/s V2 /2g=2.172 /(2*9.8)=0.24 Ha = Pv /ρg=1.008*105 /(707*9.8)=14.72m Lac=7.4m λ=0.0239 ν=2.17 m/s Q=230 m3h

Lv2 Hfac=λ =0.0239*7.4/0.1*0.24=0.46m

d2gv2 Hc= Ha --△Z- Hfac =14.72-0.26-3.7-0.46=10.3m 2gHy =Pv /pg=446.4*13.6 /707=8.59 m Hc =10.3> Hy =8.59 由此可知不会发生汽阻。

汽阻断流发生的条件：夏季温度较高时，卸油系统中某一点的剩余压力等于或小于输送温度下油品的蒸汽压时，油品在该点就要汽化，并形成汽袋隔阻断流即发生汽阻断流。

避免汽阻断流的措施：

1 设计上：①改变鹤管形式或降低鹤管高度；

②加大汽阻点之前的管径；

③在保证泵到装卸区安全距离的前提下，将泵向着罐车方向移近缩短吸入管路长度；

2 操作上：①对罐车淋水降温或夜间卸车；

②调节泵出口阀流量；

③采用压力卸油

5.2.7.2 汽蚀的校核

最危险工况下，工作流量为230 m3h，摩阻的总和为3.353m，取97#车汽为例计算：

=v

4*240=1.266 m/s

3.14*3600*0.2592PaPr允许吸入真空度 [Hs]=

+

2[Hr] （5-3）

2g =2.137m

2实际吸入真空度 Hs= 2g+ hf+ Z

=0.082+3.353-0.359

=3.075>2.137

所以在最危险的工况下，产生汽蚀.

为保证在最危险工况下照常工作，所以将泵入口标高调整为

25-（3.075-2.137-0.3）=24.362m以下

拟定泵入口标高为24m 5.2.7.3 静电限速校核（由排出管计算）

以93#车汽为例： v=230*4/(3600*3.14*0.1822)=2.45m/s 最大速度均小于3.5 m/s，满足静电限速要求。

5.3 轻油发油系统的水力计算

计算方法同铁路轻油收油一样。各种油品计算长度见表5-14

表5-14 各油品计算长度

吸入部分 排出部分 Ln Ld Ln Ld 97# 110 127.95 97# 110 127.95 90# 110 127.95 90# 110 127.95 93# 110 127.95 93# 110 127.95 10# 17.5 120.7 10# 17.5 120.7 0# 17.5 120.7 0# 17.5 120.7 -10# 17.5

120.7 -10#

17.5

120.7 集 鹤管 Ln Ld Ln Ld 97#

128 47.43

97#

128

47.43

97# 90# 93# 10# 0# -10#

97# 90# 93# 10# 0# -10#

128 128 138 138 138

47.43 47.43 47.4 47.4 47.4

90# 93# 10# 0# -10#

128 128 138 138 138

47.43 47.43 47.4 47.4 47.4

90# 93# 10# 0# -10#

各油品摩阻计算值见下表5-15

表5-15 各种油品摩阻计算值

油品名称 Q（m3h） H高-低(m) H中-中(m) H低-高(m) H低-低(m) -9.331 -0.677 5.084 -9.671 -1.017 4.744 -9.671 -1.017 4.744 -11.44 -6.687 -3.6677 -11.79 -7.037 -4.0177 -11.79 -7.037 -4.0177 -0.795 7.859 13.62 -1.135 7.519 13.28 -1.135 7.519 13.28 -2.9014 1.849 4.8683 -3.2514 1.499 4.5183 -3.2514 1.499 4.5183 -7.741 16.395 22.156 -8.081 16.005 21.815 -8.081 16.005 21.815 5.6346 10.385 13.404 5.2846 10.035 13.0 5.2846 10.035 13.0 5.141 13.795 19.556 4.801 13.455 19.216 4.801 13.455 19.216 3.0346 7.785 10.8043 2.6846 7.435 10.43 2.6846 7.435 10.43 120 97#汽油 200 240 120 93#汽油 200 240 120 90#汽油 200 240 120 10#轻柴 200 240 120 0#轻柴 200 240 120 -10#轻柴 200 240

5.3.1 选泵

（1） 根据不同两下的所需的泵提供的扬程画管路特性曲线； （2）根据中-中液位下的所需的扬程选泵； （3）画出泵的特性曲线；

（4）根据高-低、低-高液位管路特性曲线与泵特性曲线的交点和泵的高效区的位置情况初步判断所选的泵是否合适；

由此,选出来的泵为:轻油采用了同一类型的泵 IS150-125-250型的离心式清水泵泵。泵特性见表5-13

校核方法同轻油铁路收油，经校核均满足要求。

5.4 铁路粘油收油水力计算

5.4.1 管径的确定

业务流量Q=50*m3h* 1/3=16.7 m3h 计算公式同轻油 管径的计算结果见表5-16

表5-16 管径计算结果

油品 CD 5w/30 柴油机油 CD 10w/30 柴油机油 SC 5W/20 汽油机油 CD 10W/10 汽油机油 Φ108*4 Φ*4 Φ*4 Φ108*4 Φ108*4 Φ*4 Φ*4 Φ108*4 Φ108*4 Φ*4 Φ*4 Φ108*4 下卸器 Φ108*4 吸入管 Φ*4 排出管 Φ*4 集 Φ108*4

5.4.2 计算长度的确定

各种粘油油品的计算长度见下表5-17

表5-17 各种粘油油品的计算长度

油品名称 CD5w/30柴油机油 CD10w/30柴油机 17.12 16 20.32 111.3 SC 5W/20 汽油机油 17.12 16 20.32 102.3 CD 10W/10汽油机油 17.12 16 20.32 96.3 L下卸器(m) L集(m) L吸入管(m) L排出管(m) 17.12 16 20.32 119.3

5.4.3 摩阻计算的确定

摩阻计算方法同前，摩阻计算值见表5-18

表5-18 摩阻计算值

CD w/30 油品名称 柴油机油 H下卸器(m) H集(m) H吸入管(m) H排出管(m) ∑h （m） 0.36 0.339 1.000 5.88 7.579 柴油机油 0.36 0.339 1.000 5.67 7.579 汽油机油 0.36 0.339 1.000 5.43 7.579 汽油机油 0.36 0.339 1.000 5.25 7.579 CD 0w/30 SC 5W/20 SD 10W/10

5.4.4 选泵

根据各油品的流量和扬程选2CY-18/3.6-1型齿轮油泵，其性能参数如下表5-19

表5-19 2YC-18/3.6-1型齿轮泵性能参数

吸上 Q 泵型号 （m3出口压力 压力 （MPa） （MPa） N (r/min) P 电机型号 (Kw) h） 2CY- 18 0.35 -0.0 1000 5.5 Y132M-6 18/3.6-1 5.4.5 校核泵的出口压力

原则：选泵的出口距离排出段液面的最大高差，以及排出段的摩阻损失之和不小于泵的排出段的压力既可。

H=ΔH+h=5.88+9.12-1.051=13.949m ρgH=0.12*1000*9.8*16.75=1.36kgf/cm3 所以 满足出口压力的要求。

因为，容积式泵具有一定的自吸能力，所以不用进行吸入工况校核。

5.5 公路发油的水力计算

公路发油系统负责轻油的散装和粘油的桶装作业。 5.5.1 轻油的散装计算： 5.5.1.1 业务流量

Q=qn （5-4）

公式中： Q——泵的业务流量；

q——单根鹤管轻油流量，取为68m3h； n——某种油品的鹤管数；

5.5.1.2 管径的确定 以97#车汽为例 ：

4Q计算公式： d 式中：d：所选的管径 ，mm； Q：业务流量，取Q=68m3h； ν：经济流速，m/s。

各种油品管径的计算结果见表5-20

表5-20 各种油品管径的计算结果

油品种类 97#车汽 90#汽油 鹤管（mm） Φ*4.0 Φ*4.0 吸入管（mm） 排出管（mm） Φ140*5 Φ140*5 Φ133*4 Φ133*4 93#车用汽油 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油 Φ*4.0 Φ*4.0 Φ*4.0 Φ*4.0 Φ140*5 Φ140*5 Φ140*5 Φ140*5 Φ133*4 Φ133*4 Φ133*4 Φ133*4 5.5.1.3 计算长度的确定

计算方法同前面铁路轻油收油计算方法相同 各种轻油油品的计算长度计算结果见表5-21：

表5-21 各种轻油油品的计算长度计算结果

油品种类 97#车汽 90#汽油 93#车用汽油 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油 鹤管（m） 26.08 26.08 26.08 26.08 26.08 26.08 吸入管（m） 1.22 165.44 165.45 183.52 160.44 160.44 排出管（m） 160.4 160.4 160.4 160.4 160.4 160.4 5.5.1.4 摩阻的计算

各种油品的摩阻计算结果见表5-22

表5-22 各种油品的摩阻计算结果

油品种类 97#车汽 Q 鹤管 M 4.77 9.858 13. 4.77 9.858 13. 4.77 9.858 13. 吸入管 m 4.005 8.26 11.63 3.875 8.13 11.5 3.875 8.13 11.5 排出管 m 3.368 6.7 9.750 3.368 6.7 9.750 3.368 6.7 9.750 ∑h M 12.143 25.015 35.27 12.013 24.885 35.14 12.013 24.885 35.14 m3h 68 100 120 68 90#汽油 100 120 68 93#车用100 汽油 120 68 10#轻柴100 油 120 68 0#柴100 油 120 68 -10#柴100 油 120 7.0119 14.49126 20.4183 7.0119 14.49126 20.4183 7.0119 14.49126 20.4183 5.88735 12.1422 17.0961 5.69625 11.9511 16.905 5.69625 11.9511 16.905 4.95096 10.13859 14.3325 4.95096 10.13859 14.3325 4.95096 10.13859 14.3325 17.85021 36.77205 51.8469 17.65911 36.58095 51.6558 17.65911 36.58095 51.6558 各种油品在不同流量下的摩阻 见表5-23

表5-23不同流量下的摩阻

油品种类 97#车汽 90#汽油 93#车用汽油 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油 68 12.143 12.013 12.013 17.85 17.659 17.659 100 25.015 24.885 24.885 36.77 36.581 36.581 120 35.27 35.14 35.14 51.85 51.656 51.656 5.5.1.5 罐和汽车槽车高程差的确定

油罐液位标高的确定：

罐区地平的标高25m,罐底距地平高0.5m,死藏0.804m 根据罐壁高确定高、中、低的液位标高（罐的壁高见3-2）

油罐的液位标高见铁路轻油发油系统。

公路槽车液位的标高确定：（汽车油槽车按“黄河牌”8 吨位的计算）

发油亭地平标高取25m, 高液位：h=25+2.4=27.4 m 中液位：h=25+1.5=26.5 m

低液位：h=25+0.6=25.6m 罐和槽车的液位差见表5-24

表5-24 罐和槽车的液位差

液位差(m) Z低-高 Z低-低 Z中-中 Z高-低 97#汽油 1.096 -0.704 -7.04 -15.176 93#车汽 1.096 -0.704 -7.04 -15.176 90#汽油 1.096 -0.704 -7.04 -15.176 10#轻柴 1.096 -0.704 -7.04 -15.176 0#柴油 1.096 -0.704 -7.04 -10#柴 1.096 -0.704 -7.04 -15.176 -15.176 5.5.1.6 业务流量下所需泵提供的扬程H=hiZ, 表5-25

表5-25 业务流量下所需泵提供的扬程

扬(m) H低-高 13.329 H低-低 11.439 H中-中 5.103 H高-低 -3.033 程97#汽油 汽 13.109 11.309 4.973 -3.163 13.109 11.309 4.973 -3.163 18.946 17.146 10.81 2.674 18.755 16.955 10.619 2.483 18.755 16.955 10.619 2.483 93#车用90#汽油 10#轻柴 0#柴油 -10#柴 5.5.1.7 各种流量下的所需扬程见下表5-26

表5-26 各种工况下的所需扬程

H(m) L-H L-L 68 M-M H-L L-H L-L 100 M-M H-L L-H 120 L-L M-M 17.975 9.839 36.366 34.566 28.23 17.845 9.709 36.236 34.436 28.1 17.845 9.709 36.236 34.436 28.1 29.73 21.596 52.94 51.14 44.81 29. 21.4 52.75 50.95 44.62 29. 21.4 52.75 50.95 44.62 5.103 -3.033 26.111 24.311 4.973 -3.163 25. 24.18 4.973 -3.163 25. 24.18 10.81 2.674 37.868 36.068 10.619 2.483 37.68 3588 10.619 2.483 37.68 3588 97#汽油 93#车用13.329 11.439 13.109 11.309 90#汽油 13.109 11.309 10#轻柴 18.946 17.146 0#柴油 18.755 16.955 -10#柴 18.755 16.955 H-L 20.094 19.946 19.946 36.67 36.48 36.48 5.5.1.8 选泵

型号 流量（mh） 3扬程(m) 24 20 16.5 转速(n/min) 2900 功率(Kw) 5.86 7.0 7.28 效率(%) 67 78 74 必须汽蚀余量 4.0 4.5 5.0 IS100-80-125 60 100 120 ①根据不同两下的所需的泵提供的扬程画管路特性曲线； ②根据中中液位下的所需的扬程选泵； ③画出泵的特性曲线； 所选泵性能参数见表5-27

表5-27 IS100-80-125型清水泵性能参数

④根据高-低、低-高液位管路特性曲线与泵特性曲线的交点和泵的高效区的位置情况初步判断所选的泵是否合适；

其他各种油品泵均选择IS100-80-125型离心式清水泵

由于流量过大，需要85%切削叶轮，切削后扬程仍可满足要求。 5.5.1.9 泵的安装高度的确定（97#为例）

[Hj]papvhashr g式中: pa——为最热月的大气压 Pa

pv—— 为油品最热月的饱和蒸汽压Pa;

has——为低低工况下的管路特性曲线与泵特性交点对应流量下的吸入

段的摩阻损失m

hr——泵的汽蚀余量m （根据所选泵的汽蚀性能曲线得到）

100800446.6*13.6*9.8[Hj]3.04.70-0.70m

0.85510009.825.6-0.70=25.2m

地平标高为25.0m,所以可以自然建造。 5.5.2 粘油的桶装计算

5.5.2.1 业务流量

灌油栓流量粘油取4m3h。

5.5.2.2 管径的确定 以97#车汽为例 ：

公式：

d4Q 式中：d——所选的管径 m ； Q——业务流量； ν——经济流速，m/s。 d吸=4*12/(3600**1.5)=0.0532 d排=4*12/(3600**2.5)=0.058 灌油栓均选用Φ45*3.5

各种油品的管径选择结果见表5-28

表2-28 各种油品的管径选择结果

油品种类 CD5w/30 Φ45*3.5 柴油机油 CD10w/30 Φ45*3.5 柴油机油 SC 5W/20 Φ45*3.5 汽油机油 10W/10 Φ45*3.5 汽油机油 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 Φ108*4.0 灌油栓（mm） 吸入管（mm） 排出管（mm） 5.5.2.3 计算长度的确定

计算方法同前面铁路收油计算方法相同。 各油品计算长度数值见下表5-29

表5-29 各油品计算长度

油品种类 CD5w/30 灌油栓（m） 23 吸入管（m） 112 排出管（m） 187 柴油机油 CD10w/30 23 柴油机油 SC 5W/20 23 汽油机油 SD 10W/10 23 汽油机油 94 169 98 175 106 181 5.5.2.4 液位

油罐的液位标高见铁路轻油发油系统。

200L桶高度为0.9m。取灌油栓高度1m，油罐液位标高见下表5-30：

表5-30 油罐液位标高

油罐（m3） 液位标高（m） 300 Z高 Z中 Z低 Z地 9.12 4.8 0.48 25 200 7.98 4.2 0.42 25 400 9.88 5.2 0.52 25

5.5.2.5 摩阻的计算

计算方法同前，摩阻计算值见下表5-31

表5-31摩阻计算值

油品种类 CD5w/30 4 柴油机油 CD10w/30 4 柴油机油 SC 5W/20 4 8.004 3.927 -0.749 6.997 3.501 -0.552 4.951 0.874 -3.803 Q（m3h） H低(m) H中(m) H高(m) 汽油机油 SD10W/10 4 汽油机油 6.656 2.578 -2.098

5.5.2.6 选泵

根据流量和扬程选泵，粘油选用2CY-18/3.6-1型齿轮油泵。 5.5.2.7 校核方法同粘油铁路收油，经计算所选泵满足工艺要求

5.6 水路收油的水力计算

水路收油作业主要负责轻油的运入。

5.6.1 业务流量

流量取 Q=100 m3 /h 5.6.2 管径计算

以97#车汽为计算示例

d吸=4*100/(3600**1.5)=0.153 d排=4*100/(3600**2.5)=0.119

各种油品管径的选择见表5-32

表5-32 各种油品管径的选择 油品 97#车汽 90#汽油 93#车汽 10#轻柴油 0#柴油 -10#柴油

吸入管 Φ194*6.0 Φ194*6.0 Φ194*6.0 Φ194*6.0 Φ194*6.0 Φ194*6.0 排出管 Φ159*4.5 Φ159*4.5 Φ159*4.5 Φ159*4.5 Φ159*4.5 Φ159*4.5