房建脚手架搭设方案

⽬录

1、编制依据 22、⼯程概况 23、脚⼿架⽅案选择 24、脚⼿架的材质要求 3

5、落地脚⼿架搭设的⼯艺流程 35、脚⼿架设计 46、脚⼿架验收 57、脚⼿架的使⽤规定 68、脚⼿架拆除 69. 安全管理 710、质量管理 7

11、现场⽂明及环境管理 912、钢管落地脚⼿架计算书 912.1、参数信息 912.2、⼩横杆的计算 1012.3、⼤横杆的计算 1112.4、扣件抗滑⼒的计算 1212.5、脚⼿架荷载标准值: 1312.6、⽴杆的稳定性计算 1412.7、最⼤搭设⾼度的计算 1512.8、连墙件的计算 16

13、附现场脚⼿架平⾯搭设⽰意图 171、编制依据

1.1《建筑⼯程施⼯计算⼿册》

1.2《建筑施⼯⼿册》、《钢结构设计规范》GB50017-20031.3《集中结构荷载规范》GB50009-2001

1.4《建筑施⼯脚⼿架使⽤⼿册（含垂直运输设施）》中国建筑⼯业出版社。1.5《建筑地基基础设计规程》GB50007-20021.6《建筑施⼯安全检查标准》JGJ59-991.7《脚⼿架施⼯规范》JGJ1301.8《钢管脚⼿架标准》JGJ22-851.9《碳素钢结构》GB/T700

1.10《建筑施⼯模板及作业平台钢管⽀架构造安全技术规范》DB451.11《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011

1.12⽂化科技中⼼⼯程设计施⼯图纸2、⼯程概况

⼯程特点：该⼯程成阶梯状，⾸层⾼度 5.4m，⼆层⾼度10.9m，三层⾼度14.9m，四层⾼度18.9m，五层⾼度22.9m，六层⾼度28.5m。脚⼿架搭设分段分成搭设。独⽴架体最⼤⾼度均在20⽶以下。3、脚⼿架⽅案选择

本⼯程考虑到施⼯⼯期、质量和安全要求，故在选择⽅案时，应充分考虑⼀下⼏点：3.1架体的结构设计，⼒求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

3.2在规定的条件下和规定的使⽤期限内，能够充分满⾜逾期的安全性和耐久性。

3.3选材料时，⼒求做到常见通⽤、可周转利⽤，便于保养和维修。3.4结构选型时，⼒求做到受⼒明确，构造措施到位，升降搭拆⽅便脚⼿架的搭设，便于检查验收。

3.5结合以上脚⼿架设计原则，同时结合本⼯程的实际情况，综合考虑了以往的施⼯经验，决定采⽤以下脚⼿架⽅案：

钢管落地架、满堂脚⼿架（五层多功能厅及各层顶板梁搭设）。4、脚⼿架的材质要求

4.1钢管落地、满堂脚⼿架，选⽤外径48mm，壁厚 3.5mm，钢材轻度等级

Q235-A，钢管表⾯应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划痕和硬弯，新⽤的钢管要有出⼚合格证。脚⼿架施⼯前必须将⼊场的钢管取样复试合格后，⽅可在施⼯中使⽤。

4.2本⼯程钢管脚⼿架的搭设使⽤可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚⼿架

标准》JGJ22-85的要求。由有扣件⽣产许可证的⼚家⽣产。扣件不得有裂纹、⽓孔、沙眼等缺陷，扣件的规格应与钢管匹配，贴合⾯应严紧，活动部位灵活，夹紧钢管时开⼝处最⼩距离⼩于5mm。钢管螺栓拧紧⼒矩达70N.M时不得损坏。如使⽤就扣件时，必须经有关有资质的部门检验、试验合格，试验结果满⾜设计要求后⽅可在施⼯中使⽤。4.3搭设架⼦前应进⾏保养，除锈并统⼀涂⾊，颜⾊⼒求环保美观。脚⼿架防护栏杆、剪⼑撑、踢脚板统⼀漆红⽩双⾊。4.4脚⼿板、脚⼿⽚要采⽤符合当地有关要求材料。

4.5安全⽹采⽤密⽬式，⽹⽬应满⾜2000⽬/100cm2 ，应使⽤有安全⽣产资格证的⼚家产品。

4.6连墙件采⽤钢管，其材料同脚⼿架，应满⾜相关规范要求。5、落地脚⼿架搭设的⼯艺流程

5.1场地平整、夯实→浇筑混凝⼟垫层→基础承载⼒试验、材料配备→定位设

置通常脚⼿板、底板→纵向扫地杆→⽴杆→横向扫地杆→⼤横杆→剪⼑撑→连墙件→铺脚⼿板→搭设防护栏杆→封安全⽹→安装踢脚板（楼层标志线）

5.2定距定位：根据构造要求在建筑物四⾓⽤尺量两点，定位外⽴杆距离墙外

⽪的距离，并做好标记；⽤钢卷尺拉直，在混凝⼟垫层上分出⽴杆位置并作出标志；⽴杆应对准混凝⼟垫层上的定位线，混凝⼟垫层必须浇筑平整、密实，与⼟层接触不。

5.3在搭设⾸层脚⼿架过程中，沿四周每框架格内设⼀道斜⽀撑，拐⾓处双向

增设，待该部位脚⼿架与主题结构的连墙件搭设完后⽅可拆除。当教授家操作层⾼出连墙件两步时，宜先⽴外派，后⽴内排。

5.4⽴杆基础的处理：基础回填⼟要按照⼯程设计要求，夯填密实，密实度达

到设计要求标准并经过环⼑取样试验合格；然后沿外墙⼀周浇筑2000X100（厚）C15混凝⼟垫层。本⼯程内部⾸层地⾯垫层按照设计要求厚度浇筑完成。⽴杆搭设时，底部垫宽不⼩于100mm,厚不⼩于18mm⽊板。地基承载能⼒能够满⾜外脚⼿架的搭设要求（具体参数见脚⼿架计算书）5、脚⼿架设计5.1⽴杆间距

（1）脚⼿架⽴杆纵向间距 1.2m，横向距离（排距）1.0m，⼤横杆步距1.5m；连墙件间距竖直 3.6m，⽔平 4.5m（即两步三跨）；内排⽴杆距离建筑物0.3m。

（2）脚⼿架的底部⽴杆采⽤6m、3m管相间搭设，竖向钢管的接头位置相互错开不⼩于1000m；且相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚⼿架的稳定性，⼤横杆接头也要相互错开。（3）扫地杆要与⽴杆满连接，距离地⾯200~250mm。（4）、⽴杆的垂直偏差应控制在不⼤于架⾼的1/400.5.2⼤横杆、⼩横杆设置

（1）⼤横杆在脚⼿架⾼度⽅向的间距1.5m（步距），以便⽴⽹的封挂，⼤横杆置于⽴杆的内侧，每侧外伸长度为150mm。（2）外架⼦在⽴杆和⼤横杆的交点部位安装⼩横杆，两端固定在⽴杆上，以形成空间结构整体受⼒。5.3剪⼑撑

脚⼿架外侧⾥⾯的两端各设置剪⼑撑，并应由底⾄顶连续设置；中间各道剪⼑撑之间的净距离不应⼤于15m。剪⼑撑斜杆的接长应采⽤搭接，搭接长度不⼩于1m，应采⽤不少于3个扣件固定。剪⼑撑斜杆应⽤转扣固定在与之相交的横向⽔平杆的伸出端或⽴杆上，转扣中⼼线离主节点的距离不宜⼤于150mm。5.4脚⼿板、脚⼿⽚的铺设要求

（1）脚⼿架⾥排⽴杆与结构层之间均应铺设⽊板，板宽为200mm；内外⽴杆之间应满铺脚⼿板，脚⼿板铺设应⽆探头板（脚⼿板悬挑最⼤不超过150mm，选⽤当地产2m长⽵脚⼿板）.

（2）满铺脚⼿⽚时必须垂直墙⾯横向铺设，满铺到位，不留空隙，不能满铺的必须采取有效的防护措施。

（3）脚⼿板采⽤18#铅丝双股并联绑牢，要求交界处平整，铺设时要选⽤完好⽆损的脚⼿板，发现破损的要及时更换。（4）铺设脚⼿板时，⼩横杆的间距不易过⼤，以免造成探头板，在铺设时，要增加⼩横杆。5.5防护栏杆

（1）脚⼿架外侧使⽤合格的绿⾊密⽬式安全⽹封闭，并且将安全⽹固定在脚⼿架⽴杆内侧。（2）选⽤16#铅丝双股绑挂安全⽹，要求严密、平整、牢固。

（3）脚⼿架外侧必须设1.2m⾼的防护栏杆和20cm⾼的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于两道，⾼度分别为0.9m和1.3m。（4）脚⼿架内侧形成临边的（如遇到⼤开间门窗洞⼝等），在脚⼿架内侧设1.2m的护⾝栏杆和20cm的踢脚杆。5.6连墙件

（1）脚⼿架与建筑物⽔平拉结间距4.5m，垂直连接间距3.6m。楼层⾼超过4⽶，则在⽔平⽅向加密，如楼层⾼度超过6m时，则按⽔平⽅向每6⽶设置⼀道拉结钢丝绳。

（2）拉结点在转⾓处范围内和顶部处加密，即在转⾓1⽶以内范围按垂直⽅向每隔3.6m设⼀拉结点。（3）拉结点应保证牢固，防⽌其移动变形，且尽量设置在外脚⼿架⼤⼩横杆节点处。

（4）外墙装饰阶段改动拉结点，必须满⾜上述要求，确因施⼯需要除去原来的拉结点的，必须重新新补可靠的拉结点，有效地临时拉结，以确保外架的安全可靠。5.7架体内的封闭

（1）脚⼿架的架体⾥⽴杆距离墙体静距离为250mm，如因结构设计的⼤于250mm的必须铺设站⼈脚⼿⽚，站⼈脚⼿⽚设置平整牢固，每层加挂⽔平防护兜⽹。6、脚⼿架验收

6.1在脚⼿架的全⾼度内，⽴杆的全部垂直偏差绝对值不应⼤于50mm，相对值不应⼤于H/400。6.2纵向⽔平杆⽔平偏差不应⼤于总长度的1/300，且不⼤于 2.0cm，横向⽔平杆⽔平偏差不⼤于1.0cm。6.3脚⼿架的步距、⽴杆横距偏差不⼤于2.0cm，⽴杆纵距不⼤于5.0cm。

6.4扣件紧固⼒宜在45～55N·M范围内，不得低于45N·M或⾼于60N·M。安装后扣件的拧紧⼒矩应⽤扭⼒扳⼿检查，抽查数量为6%，若不合格者数量超过抽查数量10%。则可判定扣件拧紧质量不合格，则必须全部逐个检查，直⾄合格为⽌。6.5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，⽆松动现象。

6.6⼩横杆、⼤横杆端头伸出脚⼿架外⽴⾯的长度应⼀致，且不⼩于150mm。7、脚⼿架的使⽤规定

7.1操作⼈员必须在脚⼿架搭设完毕，并检查符合设计规定才可上架操作。

7.2严禁将设备及材料放置在脚⼿架上，框架柱、顶板侧模、剪⼒墙模板在安装时，不得将外架作为⽀撑加固点。7.3作业⼈员在架上的最⼤作业⾼度应以可进⾏正常操作为度，禁⽌在架板上加垫器物或单块脚⼿板以增加操作⾼度。

7.4在作业中，禁⽌随意拆除脚⼿架的基本构件杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管⼈员同意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

7.5施⼯⼈员在架上作业中，应注意⾃我安全保护和他⼈的安全保护，避免发⽣碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

9.6⼈员上下脚⼿架必须⾛设安全防护的出⼊通（梯）道，严禁攀援脚⼿架上下。

7.7每班施⼯⼈员上架作业时，应先⾏检查有⽆影响安全作业的问题存在，在排除和解决后⽅许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应⽴即停⽌作业进⾏检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应⽴即通知所有架上⼈员撤离。

7.8每⽇收⼯前应清理架⾯，将垃圾及时清运；在任何情况下，严禁⾃架上向下抛材料物品和倾倒垃圾。8、脚⼿架拆除

8.1脚⼿架的拆除应遵循先搭的后拆，后搭先拆的原则，先横杆后⽴杆再拆连墙杆，逐层拆除，严禁上下同时作业。8.2在拆除区域内设⽴标志，警戒线，并设专⼈看管。8.3清除脚⼿架上杂物及地⾯上障碍物。

8.4所有连墙件应随脚⼿架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚⼿架；分段拆除⾼差不应⼤于2步。8.5在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件及时拆除运⾛，避免误扶、误靠。8.6拆下的杆的配件装⼊随⾝携带的袋⼦，⽤绳⼦将其运下。严禁向下抛掷。

8.7当脚⼿架拆⾄下部最后⼀根长钢管时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。8.8 分⽴⾯拆除时，对不拆除脚⼿架两端设置连墙件及横向⽀撑加固。

8.9拆除的架管要及时吊运到地⾯上，扣件及短钢管要临时存放到楼⾯上，采⽤卸料平台或施⼯电梯，袋装或框装运输到地⾯。9. 安全管理

9.1脚⼿架搭设⼈员必须是经过国家现⾏标准《特种作业⼈员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架⼦⼯，上岗⼈员应定期体检，体检合格后⽅可持证上岗。

9.2搭设脚⼿架⼈员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。

9.3脚⼿架的构配件质量必须按规定要求进⾏检验，合格后⽅准使⽤。9.4脚⼿架四⾓应有接地保护和避雷装置。

9.5在脚⼿架使⽤期间，严禁任意拆除主节点、纵横⽔平杆、连墙杆件⽀撑、栏杆，要拆除任⼀杆件均应采取措施，并报主管部门批准。

9.6若需在脚⼿架下作业，要经安全部门同意，并在脚⼿架的最下⼀步除铺设安全⽹外，另满铺脚⼿板。9.7在脚⼿架上进⾏电⽓焊时，要有防⽕措施和专⼈看守，要设置专⽤防⽕布隔离，防⽌电⽕花引起⽕灾。

9.8不得在脚⼿架上固定砼泵管。

9.9采⽤泵车浇筑混凝⼟，严禁泵管碰撞脚⼿架结构或压弯脚⼿架横杆等。10、质量管理

10.1 脚⼿架搭⾼的技术要求、允许偏差与检验⽅法，须符合下表要求：

10.2扣件拧紧⼒距现场抽样要求如下：

11、现场⽂明及环境管理

11.1钢管等架料装卸、搬运、码放要轻拿轻放，严禁抛掷。严禁夜间施⼯。

11.2施⼯时需要照明亮度⼤的⼯作尽量安排在⽩天进⾏，减少夜间施⼯照明电能的消耗和对周围居民的影响。11.3拆除脚⼿架前，要将脚⼿架上安全⽹折叠、捆绑、集中存放，通过施⼯电梯运输到地⾯。严禁从⾼处往下扔抛。12、钢管落地脚⼿架计算书参考相关规范：

12.1、参数信息1.脚⼿架参数

搭设尺⼨为：⽴杆的纵距为 1.20⽶，⽴杆的横距为 1.00⽶，⽴杆的步距为1.50 ⽶；

计算的脚⼿架设为双排脚⼿架搭设⾼度为 23.0 ⽶，⽴杆采⽤单⽴管；内排架距离墙长度为0.30⽶；⼩横杆在上，搭接在⼤横杆上的⼩横杆根数为 4；采⽤的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与⽴杆连接⽅式为单扣件；扣件抗滑承载⼒系数为0.80；连墙件采⽤两步三跨，竖向间距 3.60 ⽶，⽔平间距 4.50 ⽶，采⽤扣件连接；连墙件连接⽅式为双扣件；2.活荷载参数

施⼯荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚⼿架⽤途:结构脚⼿架；同时施⼯层数:2；3.风荷载参数

⼴西省百⾊市地区，基本风压为0.45，风荷载⾼度变化系数µz为0.84，风荷载体型系数µs为0.65；考虑风荷载。4.静荷载参数

每⽶⽴杆数承受的结构⾃重标准(kN/m2):0.1248；

脚⼿板⾃重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板⾃重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全⽹(kN/m2 ):0.005；脚⼿板铺设层数:4；脚⼿板类别:⽵串⽚脚⼿板；栏杆挡板类别:栏杆⽵串⽚；5.地基参数

地基⼟类型:红粘⼟；地基承载⼒标准值(kN/m2):500.00；基础底⾯扩展⾯积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。

12.2、⼩横杆的计算

⼩横杆按照简⽀梁进⾏强度和挠度计算，⼩横杆在⼤横杆的上⾯。

按照⼩横杆上⾯的脚⼿板和活荷载作为均布荷载计算⼩横杆的最⼤弯矩和变形。1.均布荷载值计算

⼩横杆的⾃重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚⼿板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.6 kN/m；

⼩横杆计算简图2.强度计算

最⼤弯矩考虑为简⽀梁均布荷载作⽤下的弯矩，计算公式如下:

最⼤弯矩 Mqmax =1.6×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；σ = Mqmax/W =57.974 N/mm2；

⼩横杆的计算强度⼩于 205.0 N/mm2,满⾜要求！3.挠度计算:

最⼤挠度考虑为简⽀梁均布荷载作⽤下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；

最⼤挠度V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；⼩横杆的最⼤挠度⼩于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满⾜要求！12.3、⼤横杆的计算

⼤横杆按照三跨连续梁进⾏强度和挠度计算，⼩横杆在⼤横杆的上⾯。1.荷载值计算

⼩横杆的⾃重标准值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；

脚⼿板的荷载标准值: P2= 0.350×1.000×1.300/3=0.14 kN；活荷载标准值: Q= 3.000×1.000×1.200/3=1.200 kN；

荷载的计算值: P=(1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200)/2=0.947 kN；⼤横杆计算简图

2.强度计算

最⼤弯矩考虑为⼤横杆⾃重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最⼤弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.200×1.2002=0.010 kN.m；集中荷载最⼤弯矩计算公式如下:

集中荷载最⼤弯矩计算:M2max=0.267×1.178×1.500= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.472=0.482 kN.m抗弯强度:σ= 0.482×106/5080.0=94.916 N/mm2；⼤横杆的抗弯强度σ= 94.916 ⼩于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算

最⼤挠度考虑为⼤横杆⾃重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最⼤挠度计算公式如下:

⼤横杆⾃重均布荷载引起的最⼤挠度：

Vmax= 0.677×0.038×1200.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最⼤挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最⼤挠度：P=（0.038+0.175+1.500）/2=0.857kN

V= 1.883×0.857×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.168 mm；最⼤挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；⼤横杆的最⼤挠度⼩于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满⾜要求！12.4、扣件抗滑⼒的计算

按规范表5.1.7,直⾓、旋转单扣件承载⼒取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载⼒系数0.80，该⼯程实际的旋转单扣件承载⼒取值为

6.40kN。

纵向或横向⽔平杆与⽴杆连接时，扣件的抗滑承载⼒按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载⼒设计值,取6.40 kN；R -- 纵向或横向⽔平杆传给⽴杆的竖向作⽤⼒设计值；横杆的⾃重标准值: P1 = 0.038×1.200=0.032 kN；

脚⼿板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.000×1.200/2=0.21kN；活荷载标准值: Q = 3.000×1.000×1.500 /2 = 2.250 kN；荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.262)+1.4×2.250=3.534 kN；R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载⼒的设计计算满⾜要求!12.5、脚⼿架荷载标准值:

作⽤于脚⼿架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每⽶⽴杆承受的结构⾃重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.125×23.000 = 2.870 kN；

(2)脚⼿板的⾃重标准值(kN/m2)；本例采⽤⽵串⽚脚⼿板，标准值为0.35NG2= 0.350×4×1.200×(1.000+0.3)/2 = 1.092kN；

(3)栏杆与挡脚⼿板⾃重标准值(kN/m)；本例采⽤栏杆⽵串⽚，标准值为0.14NG3 = 0.140×4×1.200/2 = 0.336 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全⽹(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.200×23.000 = 0.138 kN；经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.436 kN；

活荷载为施⼯荷载标准值产⽣的轴向⼒总和，内、外⽴杆按⼀纵距内施⼯荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.000×1.200×2/2 = 3.600 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采⽤：Wo = 0.450 kN/m2；

Uz -- 风荷载⾼度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采⽤：Uz= 0.840 ；

Us -- 风荷载体型系数：Us =0.9 ；经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.360×0.840×0.9 = 0.137kN/m2；不考虑风荷载时,⽴杆的轴向压⼒设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.828+ 1.4×4.500= 12.093 kN；考虑风荷载时,⽴杆的轴向压⼒设计值计算公式

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.828+ 0.85×1.4×4.500= 11.148 kN；风荷载设计值产⽣的⽴杆段弯矩 MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10 =0.850×1.4×0.317×1.200×1.5002/10 = 0.102 kN.m；12.6、⽴杆的稳定性计算

不组合风荷载时，⽴杆的稳定性计算公式为：

⽴杆的轴⼼压⼒设计值：N =12.093 kN；计算⽴杆的截⾯回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数：K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；

轴⼼受压⽴杆的稳定系数φ,由长细⽐ lo/i 的结果查表得到：φ= 0.186 ；⽴杆净截⾯⾯积： A = 4. cm2；⽴杆净截⾯模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管⽴杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；σ = 12093.000/(0.186×4.000)=132.963 N/mm2；

⽴杆稳定性计算σ = 132.963 ⼩于 [f] = 205.000 N/mm2 满⾜要求！考虑风荷载时,⽴杆的稳定性计算公式

⽴杆的轴⼼压⼒设计值：N =11.148 kN；计算⽴杆的截⾯回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数： K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；

轴⼼受压⽴杆的稳定系数φ,由长细⽐ lo/i 的结果查表得到：φ= 0.186⽴杆净截⾯⾯积： A = 4. cm2；⽴杆净截⾯模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管⽴杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；

σ= 11148.480/(0.186×4.000)+99315.668/5080.000 = 142.123 N/mm2；⽴杆稳定性计算σ = 142.123 ⼩于 [f] = 205.000 N/mm2 满⾜要求！12.7、最⼤搭设⾼度的计算

不考虑风荷载时,采⽤单⽴管的敞开式、全封闭和半封闭的脚⼿架可搭设⾼度按照下式计算：

构配件⾃重标准值产⽣的轴向⼒ NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.957 kN；活荷载标准值：NQ = 4.500 kN；

每⽶⽴杆承受的结构⾃重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

Hs =[0.186×4.0×10-4×205.000×103-(1.2×1.957+1.4×4.500)]/(1.2×0.125)=66.751 m；脚⼿架搭设⾼度 Hs等于或⼤于26⽶，按照下式调整且不超过50⽶：

[H] = 66.751 /(1+0.001×66.751)=62.574 m；

[H]= 62.574 和50 ⽐较取较⼩值。得到，脚⼿架搭设⾼度限值 [H] =50.000 m。

考虑风荷载时,采⽤单⽴管的敞开式、全封闭和半封闭的脚⼿架可搭设⾼度按照下式计算：

构配件⾃重标准值产⽣的轴向⼒ NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.957 kN；活荷载标准值：NQ = 4.500 kN；

每⽶⽴杆承受的结构⾃重标准值：Gk = 0.125 kN/m；计算⽴杆段由风荷载标准值产⽣的弯矩：

Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.099 /(1.4 × 0.85) = 0.083 kN.m；

Hs =( 0.186×4.0×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.957+0.85×1.4×(4.500+0.186×4.0×0.083/5.080)))/(1.2×0.125)=61.187 m；

脚⼿架搭设⾼度 Hs等于或⼤于26⽶，按照下式调整且不超过50⽶：

[H] = 61.187 /(1+0.001×61.187)=57.659 m；

[H]= 57.659 和50⽐较取较⼩值。经计算得到，脚⼿架搭设⾼度限值 [H] =50.0 m。12.8、连墙件的计算

连墙件的轴向⼒计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No

风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；

每个连墙件的覆盖⾯积内脚⼿架外侧的迎风⾯积 Aw = 16.200 m2；

连墙件约束脚⼿架平⾯外变形所产⽣的轴向⼒(kN), No= 3.000 kN；风荷载产⽣的连墙件轴向⼒设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.5 kN；

连墙件的轴向⼒计算值 NL= NLw + No= 6.5 kN；其中φ -- 轴⼼受压⽴杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细⽐ l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A = 4. cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向⼒设计Nf=φ×A×[f]=0.949×4.0×10-4×205.000×103=95.133 kN；Nl=6.5

连墙件采⽤双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=6.5⼩于双扣件的抗滑⼒ 16.0 kN，满⾜要求!

脚⼿架搭设⾼度 Hs等于或⼤于26⽶，按照下式调整且不超过50⽶：

[H] = 61.187 /(1+0.001×61.187)=57.659 m；

[H]= 57.659 和50⽐较取较⼩值。经计算得到，脚⼿架搭设⾼度限值 [H] =50.0 m。12.8、连墙件的计算

连墙件的轴向⼒计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No

风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；

每个连墙件的覆盖⾯积内脚⼿架外侧的迎风⾯积 Aw = 16.200 m2；连墙件约束脚⼿架平⾯外变形所产⽣的轴向⼒(kN), No= 3.000 kN；风荷载产⽣的连墙件轴向⼒设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.5 kN；

连墙件的轴向⼒计算值 NL= NLw + No= 6.5 kN；其中φ -- 轴⼼受压⽴杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细⽐ l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A = 4. cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向⼒设计Nf=φ×A×[f]=0.949×4.0×10-4×205.000×103=95.133 kN；

Nl=6.5

连墙件采⽤双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=6.5⼩于双扣件的抗滑⼒ 16.0 kN，满⾜要求!