●施工技术 翘：蹙建Ｉ前 ２０１６年 超高悬挑梁模板悬挑支撑设计研究与探讨 张林强，黄勇 （福建联美建设集团有限公司，福建厦门３６１００８） 摘要大型公共建筑由于施工工期短、建筑造型复杂、施工技术难度大，施工模板支撑方案确定往往较为困难。 通过对大型公共建筑超高悬挑梁模板悬挑支撑设计计算的具体实例，对模板悬挑支撑进行探讨，为模板方案提供参考， 为工程施工提供方案保障。 关键词 大型公共建筑；高大模板；悬挑支撑；计算；监测 ０引言 大型公共建筑，其建筑造型较为繁杂，经常出现模板支 撑高度超高或跨度超长的现象，由于施工工期要求严格，给 模板施工方案的确定，提出了新的挑战。本文通过对大型公 共建筑超高悬挑梁模板悬挑支撑进行设计计算，使模板支撑 既能满足工期要求，又不影响安全，为此类模板方案设计提 供参考。 本工程模板支撑系统涉及搭设高度超过８ｍ的构件，为 超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，必须编制高大 模板支撑系统安全专项施工方案，并组织专家论证审查。 本工程需分别选取多个构件进行验算，本文主要针对三 层～屋面层多排悬挑架主梁验算。 ２模板工程施工要求与设计计算 ２．１模板及支撑架的材料选择 １工程概况 １．１项目概况 支撑系统：选用４８．３×３．６ｒａｍ钢管及其配 １，计算时采 用保守值４８×３．０进行验算。 垫板：选用长度不少于２跨、宽度≥２００ｍｍ、厚度５０ｒａｍ 的通长木垫板 。 钢压板：锚固螺栓上采用角钢压板连接固定，角钢规格 不应小于６３ｍｍ×６３ｍｍ×６ｒａｍ。 本文以ＸＸ项目为例，此项目是集旅游、商业于一体的公 共建施、建设工程等级为一级，总建筑面积１０１２１７．３５６ｍ 。建 筑层数为地下１层、地上４层。工程结构类型为：钢筋混凝土 框架＋剪力墙结构、局部为钢结构。 １＿２高大模板工程概况 本工程涉及高大模板部位的上部外挑超高梁板模板构 件情况如下： 平台脚手板：脚手板选用６．５＠１０００×８００钢筋网片，要 求焊接牢固，间隙一致。 钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收， 并记录，验收合格方可使用。 ２．２施工工艺技术参数 二、三层板某些轴周圈有外挑梁板，该区域标高１０．７５０， 外挑梁板最大宽度Ｉ １００ｍｍ，二层某些轴外挑梁板最大宽度 ３８００ｍｍ；模板支撑架搭设层高１１．３０ｍ；四层板某些轴有外挑 梁板，该区域标高１６．１５０，外挑梁板最大宽度９００ｍｍ，模板支 撑架搭设层高１６．７０ｍ；屋面层某些轴周圈外侧有外挑梁板， ２．２．１模板系统的设计 （１）板：板底次龙骨采用５０×５０×３．５方钢；主龙骨采用 ５０×５０×３．５ｍｍ双方钢。 该区域标高１０．７５０ ２３．３５０，外挑梁板最大宽度２９００ｍｍ，模 板支撑架搭设最大层高２３．９０ｍ。 以上部位：外挑檐口最大板厚１２０ｍｍ，模板支撑系统拟 采用工字钢悬挑的形式。工字钢架设于标高一０．５５０厚 ３００ｍｍ的地下室顶板上，钢丝绳拉结于二层边梁。 （２）梁：梁底次龙骨采用５０×５０×３．５方钢；主龙骨采用 １００×１００木方；梁侧模内龙骨采用５０ ｘ １００木方。 ２．２．２支撑系统的设计 本工程的支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统。 （１）悬挑梁锚固楼层：悬挑工字钢设置在地下室顶板上， ［５】方剑锋，等．城市园林害虫的生物合理控制策略Ⅱ】＿中国园 林．２００２（３）：８０—８３． ２００７（７）：８１～８２． 【８１蔡纪文，等．园林病虫防治中的农药污染及对策．森林病虫 通讯Ｕ］．２０００（３）：２４￣２６． 【６】高崇省，赵淼．害虫生物防治研究进展Ｕ］．天津农林科技， １ ９９６（３）：３８￣４４． ［９１安兰海，孙妲．城市园林绿化的作用及植保新技术Ｕ】＿吉林 蔬菜，４６—４７． 【７】刘颖琦．城市园林病虫害防治的创新Ｕ】，中国发明与专利． 第４期（总第１８０期） 巍基建．前 施工技术■ 板厚３００ｍｒｎ。 （２）悬挑梁：悬挑梁采用１６＃工字钢制作。悬挑梁工字钢 长度采用１２ｍ，外挑最大长度３．９５ｍ，另主梁外锚固点距离建 筑物边缘０．１ｍ，悬挑段计算长度４．０５ｍ；建筑物外锚固点以 内工字钢长度７．９５ｍ，扣除主梁端部０．２ｍ及两个锚固钢筋之 间距离的一半０．１ｍ，工字钢锚固段长度以７．６５ｍ计算。工字 钢间距以１．１ｍ布设。 （３）锚筋：型钢悬挑梁固定端采用２对锚固螺栓与建筑 结构梁板固定，采用１６的螺栓作为悬挑工字钢锚筋。 （４）钢丝绳：每根悬挑工字钢前后各设置２道钢丝绳，其 中前后各１道钢丝绳参与受力计算，前后各留ｌ道钢丝绳作 为保险钢丝绳，不参与计算。钢丝绳选用６×１９钢丝绳，钢丝 绳公称抗拉强度１４００ＭＰａ，直径２１．５ｍｍ。 （５）下撑杆：工字钢下部设置１６＃工字钢做为下撑杆。 （６）吊环：在悬挑工字钢梁的上一层结构框架边梁上部 预埋２０钢筋吊环，作为钢丝绳与建筑结构的拉结点。反拉钢 丝绳应固定在框架梁底（侧）受力。 （８）立杆：采用满堂式支撑架，设备层外挑超高梁板模板 支撑系统板底立杆间距均为４００×１ １００，梁底沿纵向立杆间 距与板的立杆间距成倍数。梁两侧楼板立杆应对称设置，立 杆距梁侧的距离不大于５００ｍｍ。屋面层外挑超高梁板支撑系 统构造设计做法见表１。梁板支撑应以梁为中心对称布置立 杆，梁宽度范围内顶托应与梁两侧板立杆同时施工，不得采 用后补的施工方法。模板支撑架在搭设施工时，应先按布置 梁模板支撑立杆，而后再布置板模板支撑立杆，梁支撑沿梁 跨度方向应与板至此横立杆间距的模数一致。立杆接长严禁 搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得 在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于５００ｍｍ， 各接头中心距主节点不宜大于步距的１／３。本工程模板支撑 系统最大搭设高度１４．４８ｍ，其允许偏差为±２９ｒａｍ。 表１屋面层外挑超高梁板支撑系统构造设计做法 注：立杆纵距ｌｌ００ｍｍ，步距１５００ｍｍ，层高２３．９０ｍ。 （９）顶托：支架顶部支撑采用可调顶托，顶托距离最上面 一道水平拉杆不超过３００ｒａｍ，顶托螺杆插入钢管深度不小于 １８０ｍｍ，伸出立杆顶部不大于２００ｒａｍ。 （１０）扫地杆：在立杆底距地面２００ｍｍ高处，沿纵横水平 方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接【３１。 （１１）水平拉杆：为保证支架的整体安全稳定，水平加固 杆步距不超过１．５ｍ，纵横设置。可调支托底部的立杆顶端应 沿纵横向设置一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四 周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部 沿竖向设置连续式剪刀撑。 （１２）剪刀撑：本工程高大模板支撑系统剪刀撑按照加强 型设置。超高梁沿梁长方向立杆双侧布置连续式的竖向剪刀 撑。 （１３）固结点：应先浇筑柱混凝土，待其形成一定强度后， 方可浇筑梁板混凝土。在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部 位，按水平间距６～９ｍ，竖向间距２～３ｍ（现场实际按每隔２ 步架高）与建筑结构设置一个固结点，加强高大模板的整体 抗倾覆能力。超高梁板下部支撑架和各楼层的竖向构件进行 抱柱，模板支撑架水平拉杆与相应楼层模板支撑架水平拉杆 相连或至少扣接两跨以上。周边有框架柱的应每隔两步架设 置一个钢管抱柱固结点。 （１４）侧模加固：本工程部分超重梁梁截面高度超过 １５００ｍｍ，拟在梁两侧利用模板支撑架水平拉杆双向对顶，确 保梁侧模板侧向稳定。 ２．３三层一屋面层多排悬挑架主梁验算 ２．３．１基本参数（见表２） 表２基本参数 项目 参数 锚固点设置方式 Ｕ型锚固螺栓 梁／楼板混凝土强度等级 Ｃ３５ 锚固螺栓直径ｄ／ｒｒｍａ １６ 锚固螺栓抗拉强度设计值吲（Ｎ／ｒａｍ２） ５０ 主梁建筑物外悬挑长度Ｌｘ（ｒｒｍａ） ４０５０ 主梁建筑物内锚固长度Ｌｍ（ｍｍ） ７６５０ 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［Ｔ ｂ】 ２．５ （Ｎ／ｒａｍ２） 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离ａ（ｍｍ） １００ ２．３．２荷载布置参数（见表３） 表３荷载布置参数 ｍｍ ●施工技术 巍楚建前 ２０１６正 主梁荷载受力情况：各排立杆距主梁外锚固点水平距 离、各排立杆传至梁上荷载标准值、各排立杆传至梁上荷载 设计值，根据模板支撑立杆位置、承载力计算得出。 ２．３．３主梁验算。 主梁性能参数见表４。 表４主梁性能参数 项目 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数ｎｚ １ 主梁材料规格 １６号 主梁截面积Ａ（ｃ ２６．１ 主梁截面惯性矩Ｉｘ（ｃｍ３ １１３０ 主梁截面抵抗矩Ｗｘ（ｃｍ３） １４１ 主梁自重标准值ｇｋ（ｋＮ／ｍ） ０．２０５ 主梁弹性模量Ｅ／（Ｎ／ｍｍ２） ２０６０００ 主梁材料抗剪强度设计值【Ｔ】Ｉ（Ｎｌｍｍ２） １２５ 主梁材料抗弯强度设计值田／（Ｎ／ｍｍｚ＇） ２１５ 主梁允许挠度【１－＇】（ｍｍ） １／３６０ 荷载标准值：ｑ’＝ｇｋ＝０．２０５＝０．２０５ｋＮ／ｍ 第１排：Ｆ’ｌ＝Ｆｌ’／ｎｚ＝１４．７／１＝１４．７ｋＮ； 第２排：Ｆ’２＝Ｆ ’／ｎ ＝１５．６０５／１＝１５．６０５ｋＮ（其余略）。 荷载设计值：ｑ＝１．２ Ｘ ｇｋ＝１．２×０．２０５＝０．２４６ｋＮ／ｍ 第１排：Ｆｌ＝Ｆｌ／ｎ＝＝１４．７／１＝１４．７ｋＮ； 第２排：Ｆｚ＝ＦＪｎ ＝１５．６０５／１＝１５．６０５ｋＮ（其余略）。 主梁受力图见图１。 ％Ｈ蛳 图１主梁受力 （１）强度验算：弯矩见图２。 图２弯矩（ｋＮ·ｍ） 盯ｍａｘ＝Ｍｍａｘ／Ｗ＝６．６２８×１０６１１４１０００＝４７．００９Ｎ／ｍｍ ≤［ｆｌ ＝２１５Ｎ／ｍｍ 。符合要求！ （２）抗剪验算：剪力见图３。 图３剪力（ｋＮ） ．７６． Ｔ ｍａｘ＝Ｑｍ￣（８Ｉｚ ８）［ｂｈ０２－（ｂ一８）ｈ２］＝２５．０８７×１０００× 【８８×１６０２一（８８—６）×１４０．２２ｙ（８×１ １３０００００×６）＝２９．６４８Ｎ／ｍｍ ｆ ｍａｘ＝２９．６４８Ｎ／ａｒｍ ≤【Ｔ】＝１２５Ｎ／ｍｍ 。符合要求！ （３）挠度验算：变形见图４。 １ 图４变形（ｍｍ） ｖ ｍａｘ＝１．０６２ｍｍ≤【 】＝２×１ｘ／３６０＝２×４０５０／３６０＝２２．５ｍｍ。 符合要求！ （４）支座反力计算。 ＲＩ＝Ｏ．６５７ｋＮ，Ｒ２＝２２．３ｏ６ｋＮ，Ｒ３＝４８．５０５ｋＮ，Ｒ４＝５５．２７ｋＮ， Ｒ５＝３０．３８ ｌｋＮ ２．３．４上拉杆件验算 钢丝绳参数见表５。 表５钢丝绳参数 项目 钢丝绳型号 ６×１９ 钢丝绳直径（ＩＩｍｌ１ ２１．５ 钢丝绳绳夹型式 抱合式 钢丝绳绳夹数量【ｎ］ ３ 钢丝绳安全系数ｋ ４ 钢丝绳不均匀系数Ｏｔ ０．８５ 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力Ｔ（ｋＮ） ５６．８４ 钢丝绳公称抗拉强度ｆＮ／ｍｍ￣） １４００ 上拉杆件角度计算：ｄ １＝ａｒｃｔａｎＬ１／Ｌ２＝ａｒｃｔａｎ（５９００／２００） ＝８８．０５９。 ２＝ａｒｃｔａｎＬ１／Ｌ２＝ａｒｃｔａｎ（５９００／３１５０）＝６１．９０２。 上拉杆件支座力：ＲＳＩ＝ｎｚＲ３＝Ｉ Ｘ ４８．５０５＝４８．５０５ｋＮ， ＲＳ２＝ｎｚＲ５＝Ｉ×３０．３８１＝３０．３８１ｋＮ 主梁轴向力：ＮＳＺ１＝ＲＳ１／ｔａｎ Ｏｔ １＝４８．５０５／ｔａｎ８８，０５９＇＝ｌｉｆ４４ｋＮ ＮＳＺ２＝ＲＳ２／ｔａｎ ０【２＝３０－３８１，ｔａｎ６１．９０２。＝１６．２２ｋＮ 上拉杆件轴向力：ＮＳＩ＝ＲＳ１／ｓｉｎ ｄ １＝４８．５０５／ｓｉｎ８８．０５９。 ＝４８．５３３ｋＮ ＮＳ２＝ＲＳ２／ｓｉｎ仅２＝３０．３８ １／ｓｉｎ６１．９０２。＝３４．４３９ｋＮ 上拉杆件的最大轴向拉力ＮＳ＝ｍａｘ［ＮＳ１…ＮＳｉ］－４８．５３３ｋＮ 钢丝绳：钢丝绳破断拉力总和：Ｆｇ＝２４５．５ｋＮ ｌＶｇ］－＝ｄ Ｘ Ｆｇ／ｋ＝０．８５×２４５．５／４＝５２．１６９ｋＮ￣ＮＳ＝４８．５３３ｋＮ。 符合要求！ 绳夹数量：ｎ＝１．６６７【Ｆｇ】／（２ ＝１．６６７×５２．１６９／（２×５６．８４）＝１ 个≤【ｎ】＝３个。符合要求１ ２．３．５下撑杆件验算 参数见表６。 第４期（总第１８０期） 表６下撑杆性能参数 巍婕嬗－前 表７锚固段与楼板连接参数 参数 项目 施工技术一 项目 下撑杆材料类型 下撑杆截面类型 下撑杆截面积Ａ／ｃｍ２ 下撑杆截面惯性矩Ｉ／ｃｍ４ 下撑杆截面抵抗矩Ｗ／ｃｍ３ ｕ型锚固螺栓直径ｄｌｍｍ １６ 主梁建筑物内锚固长度Ｌｍ／ｍｍ 梁／楼板混凝土强度等级 ７６５０ Ｃ３５ 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［Ｔ ｂ］ｌ（Ｎｌｍｍ２） 锚固螺栓抗拉强度设计值嘲Ｉ（Ｎｌｍｍ￣） ２．５ ５０ 下撑杆材料抗压强度设计值ｆ／（Ｎ／ｍｍ￣） 锚固螺栓未参与受力计算，作为受力安全储备，节点按 下撑杆弹性模量Ｅ／ｆＮ／ｎ－，ｍ￣） 下撑杆件截面回转半径ｉ／ｃｍ 对接焊缝抗压强度设计值ｆｔｗ／（Ｎ／眦 下撑杆件角度计算：１时 ㈣３ １＝ａｒ 猫一ｃｔａｎＬ１／Ｌ２＝ａｒ 懈ｃｔａｎ（４４５０／ ２０５０） ＝６５．２６６。 下撑杆件支座力：ＲＸ１＝ｎｚＲ４＝ｌ×５５．２７＝５５．２７ｋＮ 主梁轴向力：ＮＸＺＩ＝ＲＸＩ／ｔａｎ Ｂ １＝５５．２７／ｔａｎ６５．２６６。 ＝２５．４６ｌｋＮ 下撑杆件轴向力：ＮＸＩ＝ＲＸ１／ｓｉｎＢ １＝５５．２７￣ｉｎ６５．２６６。 ＝６０．８５２ｋＮ 下撑杆件的最大轴向拉力ＮＸ＝ｍａｘ［Ｎｘｌ…Ｎｘｉ］＝６０．８５２ｋＮ 下撑杆长度：Ｌ０１＝（Ｌ１２＋Ｌ２２）０．５：（４４５０２＋２０５０２） ０．５－－４８９９．４９ｒａｍ 下撑杆长细比：入ｌ＝Ｌ０１ｉｆ＝４８９９．４９／６５．８＝７４．４６ 查规范表ｃ得，（ｂ１＝０．７５１。当 大于０．６， １Ｉ＝０．６９５ 轴心受压稳定性计算：盯Ｉ＝ＮＸ１／（ １＇Ａ）＝６０８５２．３９７／ （０．６９５×２６１０）＝３３．５７１Ｎ／ａｒｍ２￣＜ｆ＝２０５Ｎ／ｍｍ 。符合要求！ 对接焊缝验算：盯＝ＮＸ／（１ｗｔ）＝６０．８５２×１０３／Ａ＝６０．８５２× １０３／２６１０＝２３．３１５Ｎ／ｍｒｎ２￣＜ｆｅｗ＝１８５Ｎ／ｍｍ２。符合要求１ ２．３．６悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：Ｎ：Ｉ［（．（ＮＳＺＩ＋ＮＸＺ２一ＮＳＺ３）一ＮＳＺＩ＋ＮＸＺ２）】 Ｉ／ｎｚ＝ｌ［（－（－－１．６４４＋２５．４６１－１６．２ｚ）－１．６４４＋２５．４６１）］１／１＝１６．２２ｋＮ 压弯构件强度：盯ｍａｘ＝Ｍｍａｘ／（ Ｗ）＋Ｎ／Ａ＝６．６２８×１０６／ （１．０５×１４１ ×１０３）＋１６．２２×１０３／２６１０＝５０．９８５Ｎ／ｍｍ ≤田 ＝２１５Ｎ／ｍｍ 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中 ｂ一均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查规范得， ｂ＝０．５８ １３＂＝Ｍｍａｘ／（ ｂＷｘ）＝６．６２８×１０６／（０．５８×１４１×１０３）＝８１． ０５Ｎ／ｍｍ２≤［ｌｆ＝２１５Ｎ／ｍｍ２ 符合要求１ ２－３．７锚固段与楼板连接的计算 参数见表７。 构造做法即可。在每个ｕ型螺栓底部转角上面增加２根直径 １８，长１５００ｍｍ的三级钢筋，与梁板混凝土一起浇筑。 ３施工监测监控措施 ３．１监测措施 为了监测混凝土浇筑过程中大梁底的模板及支承体系 变化情况及是否异常，混凝土浇筑前在大梁底部的两端及中 间各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承底板 （基础），吊垂尖离地控制在２０ｒａｍ以内并做好记录，在吊垂 尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间 的相对距离。混凝土浇筑过程中专人跟踪监测，吊垂与地面 距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常 情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。 ３．２监测点布设 在支架边角位置及中间按每隔１５ｍ间距设置监测剖面。 每个监测剖面应布置不少于２个支架水平位移和立杆 变形监测点、３个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场 监测要求，并设变形监测报警值。 ３．３监测频率 在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不 宜超过２０～３０ｒａｉｎ一次。在混凝土初凝前后及混凝土终凝前 后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调 整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土终凝后至少 达到设计强度的８５％。 ３．４监测预警 当监测数据超过下表预警值时（扣件式钢管脚手架高支 模搭设允许偏差及监测变形预警值见表８）必须立即停止浇 筑混凝土，疏散人员，并进行加固处理。 ４结束语 本工程地处海边，地下水位较高，受海水涨落潮的影响 明显。结构设计时考虑到抗浮要求，在没有可靠措施持续不 断降水的情况下，必须到主体封顶后，方可回填地下室土方。 由于持续不断降水，施工成本较大，经济上不可行。本工程又 是公共建筑，施工工期较短。地下室开挖后，地基土层为淤泥 土，无法承担上部悬挑处混凝土结构与模板支撑体系的荷 载。故本工程需做超高悬挑梁模板悬挑支撑设计，这样既能 ■施工技术 巍蛀婕前 走筑 船外国体温焉燕处理施工文ａｔ，探讨 徐云峰 ２０１６丘 （漳州鼎成工程监理有限公司，福建漳州３６３０００） 摘要建筑行业属于高耗能、高污染的行业，应该提高对能源节约问题的重视程度，积极提高建筑技术水平，大 力发展现代化的绿色节能建筑。基于此，结合工作经验谈一谈建筑节能外围保温隔热处理施工技术相关问题。 关键词建筑节能；外围保温隔热；Ｙ６＿ｒ－．技术；处理措施 在社会总能耗中，占据较大比重的就是建筑能耗，基本 上一半的社会总能耗都来自于建筑耗能。而且，从我国的建 筑发展来看，大多数都是高能耗建筑，在能源日益短缺的今 天，如何做好建筑节能已成为降低社会总能耗的关键。近几 年，随着建筑节能外围保温隔热技术的出现，建筑节能工作 有了较大进展，但该技术在实际施工应用中，仍存在较多不 足，需继续研究，总结施工问题，对施工技术做出进一步完 果，结果导致建筑节能效果不理想。聚苯板的具体性能指标 见表ｌ。 表１聚苯板的性能指标 善，优化建筑节能效果。 １建筑节能外围保沮隔热施工问题 １．１保温隔热材料选择不当 １＿２施工处理缺乏规范·眭 保温隔热材料的选择直接影响着建筑节能效果。在建筑 节能外围保温隔热施工中，因保温隔热材料选择不当而导致 节能效果差的问题并不少见。在建筑节能外围保温隔热处理 的实际施工中，一般选择聚苯板作为保温隔热材料的情况居 多，但是，聚苯板的使用给工程安全埋下了隐患。聚苯板易 在建筑施工中，保温隔热施工的技术专业性要求特别 高，只有施工人员技术过硬，方能保证施工质量，从而发挥建 筑节能效果。而且，为保证建筑节能外嗣保温隔热施工安全 和施工质量，国家对技术标准也有一定的规定，要求施工人 员在建筑节能外围保温隔热施工中按照技术标准执行。然 而，从建筑施工实践来看，很多建筑节能外同保温隔热施工 都没有十分重视技术标准的落实，实际的施工处理缺乏规范 性，由此造成的后果是，建筑耗能仍较为严重，建筑节能效果 燃，与其他隔热保温材料相比，危险系数高，影响建筑使用安 全。而且，除了保温隔热材料选择不当外，加上施工技术不成 熟等因素的限制，往往不能充分发挥施工材料的保温隔热效 表８扣件式钢管脚手架离支模搭设允许偏差及监测变形预警值 参考文献 【１】ＪＧＪ１３０—２０１１，扣件式钢管脚手 架安全技术规范 【２】ＪＧＪ１６２—２００８，建筑施工模板安 全技术规范 【３】ＪＧＪ５９—２０１１，建筑施工安全检 查标准 作者简介： 张林强，男，１９８３年出生，土建 工程师： 满足施工现场需要，又做到经济合理。可以作为大型公共建 筑超高悬挑梁模板悬挑支撑设计提供参考。 黄勇，男，１９７０年出生，高级工程师。