高大模板工程施工方案

高大模板工程施工方案

1 编制说明与依据

1.1 编制说明

在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。根据广东省建委颁布的《广东省建设工程高支撑模板体系施工安全管理办法》、《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》——支模高度超过4.5m的模板及支撑体系必须由施工单位进行设计验算、编制专项施工方案，并按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。我司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要求进行高大模板支撑体系进行设计施工。

本工程最大支撑高度为6.80米，小于8米，最大梁截面为1400×1800、1000×2000，集中线荷载超过20kN/m。现我司根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架搭设。因扣件式钢管架具有材料易得，支拆方便，承载力高，可变性大，节省模板材料，损耗率小，费用较低等优点。

根据规定，须进行专家论证的范围为：第一类梁:梁截面为1400×1500～1800；第二类梁：梁截面为1000×1700～2000；第三类梁：、900×1500～1700、800×1500～2000；第四类梁：梁截面为800×1100～1400、700×1500～1600、600×1100～1800；第五类梁：梁截面为500×1000～1500、400×1500～1600；板：厚180。层高5.55/6.8m。

1.2 编制依据

为了保证本工程高支模施工安全，根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》、《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：

序号 1 2 法律 文件名称 《中华人民共和国建筑法》 《中华人民共和国安全生产法》 编号 备注 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 法规 国务院《建筑工程安全生产管理条例》 国务院《建筑工程质量管理条例》 建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》 建设部《关于落实建设工程安全生产监理责任的若干意见》 建市[2006]248号 建设部（2009）87号文 深建规[2007]14号 深建规[2007]15号 JGJ59-99 JGJ/T77-2003 JGJ130－2001 JGJ80－91 GB50300-2001 GB 50204-2002 GB50204-92 GB50009-2001 GB 50010-2002 JGJ 162-2008 GB5306-85 2003年11月 2000年1月 2004年12月 2006年12月 2003年4月 2003年4月 2009年 2006年5月 2000年12月 1998年3月 2007年12月 2007年12月 部门规章 建设部《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》 建设部《建筑工程预防坍塌事故若干规定》 关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 广东省建设厅建筑工程安全生产动态管理办法 广东省建设工程施工安全评价管理办法试行 广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法 15 16 17 深圳市教育局文件 深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法 深圳市建设工程重大危险源管理办法 深圳市建设工程危险性较大工程安全专项施工方案专家论证工作管理办法 建筑施工安全检查标准 施工企业安全生产评价标准 2009年6月 2006年 深圳市标准 规范 标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 建筑施工高处作业安全技术规范 建筑工程施工质量验收统一标准 混凝土结构工程施工质量验收规范 混凝土结构工程施工验收规范 技术 文件 建筑结构荷载规范 混凝土结构设计规范 建筑施工模板安全技术 特种作业人员安全技术考核管理规则 施工组织设计编写规范 XX集团保障性住房工程施工组织设计 XX集团保障性住房工程施工图 2 工程概况

拟建的XX集团保障性住房工程项目位于……，项目场地东北侧紧邻……，西侧紧邻……，东南侧靠近……，南侧为……（二者地下室混凝土结构连通）。

该小区总体主要分布6栋高层住宅楼。总占地面积27511.28m2，总建筑面积108750.78m2，1栋住宅楼地上27层（地下室2层），2栋住宅楼地上27层（地下室2层），3栋住宅楼地上28层（地下室1层），4栋住宅楼地上27层（地下室1层），5栋住宅楼地上25层（地下室1层），6栋地上17层（地下室1-2层）。结构类型为钢筋混凝土框剪结构，设计抗震烈度为七度。

根据结构施工图，1～5栋转换层（除3栋在二层外，其余均在一层）和3、6栋二层梁板的模板施工为高大模板支撑施工部分：

最大梁截面为1400×1800和1000×2000，其它主要梁截面有：1400×1500、1000×1800、1000×1700、900×1500～1700、800×2000、800×1400～1800、800×1200、800×1100、700×1600、700×1500、600×1800～1500、600×1200、400×1600、400×1500、400×1000～1200 、300×1800、300×600～800、200×800～500等。

层高为1、2栋一层6.55m，3栋一层5.5m、二层6.8m，4栋一层5.85m，5栋一层5.85m，6栋一层5.55m。

转换层板厚180mm 3 施工部署

3.1 技术准备

在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

3.2 物资准备

3.2.1 材料准备

确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。

采用48×3.5mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材

质检验方法应符合现行国家标准《金属拉抻试验方法》（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。

模板选用1830×915×18mm九层胶合板，模板施工前认真涂刷合同文件技术条件书规定的合格脱模剂。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定。

背楞选用经过刨制并且质量较好的50×100mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。

3.2.2 机具准备

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

3.2.3 劳动力准备

做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

3.2.4 管理架构

为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行

管理。

组 长：XXX 副组长：XXX、XXX

组 员：XXX、XXX、XXX、XXX等

4 高大模板支撑体系设计

4.1模板支撑系统材质

模板面板均采用18mm 厚多层夹板，采用50mm×100mm木枋，长2000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用48×3.5mm 钢管，采用

12穿梁对拉螺栓。钢材采用Q235，配底座、顶托，

剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用48×3.5mm 钢管。

4.1.1梁模板体系设计

根据本工程梁截面大小及梁宽的不同，按下表进行分类设计：

按梁截面分类 第一类梁 第二类梁 梁截面尺寸 1400×1800、1400×1500 1000×2000、1000×1800、1000×1700 900×1700、900×1600、900×1500、800×2000、800×1800、第三类梁 800×1700、800×1600、800×1500 800×1400、800×1200、 800×1100、700×1600、700×1500、600×1800、 第四类梁 600×1700、600×1600、600×1500、600×1400、 600×1200、600×1100 500×1500、500×1200、 第五类梁 500×1000、400×1600、400×1500 500×1500 800×1400 800×2000 按最大梁截面验算 1400×1800 1000×2000 支撑体系采用扣件式钢管脚手架，步距1500，50×100木方，18厚胶合板。梁、板下支撑作如下分类：

1、梁：

①第一类梁：梁底每排设5根承重立杆，沿梁跨方向纵距500，沿截面方向横距=（梁宽+300）/4，立杆上端均为可调支撑托节点，主楞双钢管，梁底次楞方木50×100平行梁截面搁置@200。以1400×1800梁为验算对象，见计算书①；

②第二类梁：梁底每排设4根承重立杆，沿梁跨方向纵距500，沿截面方向横距=（梁宽+300）/3，立杆上端均为可调支撑托节点，主楞双钢管，梁底次楞方木50×100平行梁截面搁置@200；以1000×2000梁为验算对象，见计算书②；

③第三类梁：梁底每排设4根承重立杆，沿梁跨方向纵距500，沿截面方向横距=（梁宽+300）/3，立杆上端均为可调支撑托节点，主楞单钢管，梁底次楞方木50×100平行梁截面搁置@200；以800×2000梁为验算对象，见计算书③；

④第四类梁：梁底每排设3根承重立杆，沿梁跨方向纵距500，沿截面方向横距=（梁宽+300）/2，立杆上端均为可调支撑托节点，主楞双钢管，梁底次楞方木50×100平行梁截面搁置@200；以800×1400梁为验算对象，见计算书④；

⑤第五类梁：梁底每排设2根承重立杆，沿梁跨方向纵距500，沿截面方向横距=（梁宽+300），立杆上端均为可调支撑托节点，主楞单钢管，梁底次楞方木50×100平行梁截面搁置@200；以500×1500梁为验算对象，见计算书⑤

⑥梁侧模：内楞50×100木方竖向布置，间距250；外楞Φ48×3.5双钢管水平向布置、Φ12高强对拉螺杆，1000＜梁高≤1200设二道，1200＜梁高≤1600设三道，1600＜梁高≤2000设四道，均为起步距梁底250，水平间距500,方木压脚。

2、楼板：

板厚180mm：立杆纵、横向间距1000×1000，板底次楞50×100方木@300，主楞双钢管，可调支撑托节点；见计算书⑥。

（为安全起见，验算时钢管取Φ48×3.0）

4.1.2剪刀撑布置

在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用

对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接）。其余构造要求参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不得大于200，从最上一根水平杆至支撑点的距离不大于300。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。

4.1.3楼板模板体系设计

转换层楼板板厚180mm，模板面板采用18mm 厚夹板，第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm，间距300mm；第二层龙骨采用双钢管

48×3.5。

支撑钢管横向间距1000mm，钢管纵向间距1000mm，立杆步距1.50m。

a 水平拉杆设计

模板支撑系统立杆在距地面200mm 处设一道纵横水平扫地杆，扫地杆均选用48×3.5mm 钢管。在水平扫地杆以上按不大于设计步距布置若干道纵横水平拉杆,

板下支撑体系的水平拉杆应全部延伸至梁下，应与大梁下的立杆或水平横杆联接，以保证架体的稳定性。

b 支撑体系的基础承载力

支撑体系的基础承载力应由设计单位复核，原则上板下保留下一层支撑体系不拆除，转换大梁下保留向下至地下室底板支撑体系不拆除。

(1) 梁板支撑系统平面布置示意图

(2) 梁支撑系统平面图、正立面图、侧立面图

以下为梁截面1400×1800的梁支撑系统平面图、正立面图、侧立面图，其余梁截面支撑系统平面图、正立面图、侧立面图详见梁模板支撑计算书。

(3) 典型梁、板计算荷载参数 梁截面（mm） 1400×1800 1000×2000 800×2000 800×1400 500×1500 支撑体系 计算高度 6.8m 6.8m 6.8m 6.8m 6.8m 计算跨度 5.60m 7.70m 2.35m 4.90m 3.65m 模板强度验算计算线荷载 底模（沿梁跨度方向） 底模（沿梁跨度方向） 底模（沿梁跨度方向） 底模（沿梁跨度方向） 底模（沿梁跨度方向） 备注 82.71kN/m 本表线荷载数65.67kN/m 52.80kN/m 37.68kN/m 值已包括模板自重、砼自重、钢管荷载及施工荷载，且已25.48kN/m 考虑荷载系数 板厚度（mm） 180 支撑体系计算高度 6.8mm 模板强度验算计算线荷载 底模 9.28kN/m 备注 已包括各种荷载，且已考虑荷载系数 5 模板施工方法

支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。

5.1 施工顺序

5.1.1 梁板施工工艺流程：

搭设脚手架→扎柱钢筋→支柱模至梁底→支梁底模→浇筑柱砼→绑扎梁钢筋→封梁侧模→板底模→绑扎板钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护→砼强度达设计要求→拆模→转入下一施工段。

5.1.2 钢管脚手架的安装流程：

摆放垫板、立杆底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地纵横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步横杆与各立杆扣紧→安第二步横杆→安第三、四步横杆→接立杆→加设剪刀撑→水平加固杆→连接支托板→铺设枋木。

5.1.3 梁模板安装流程

搭设和调平模板支架（包括安装水平位杆和剪刀撑）→按标高铺梁底摸板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板。

5.1.4 楼板模板安装流程

支立柱→上立柱横向拉杆→校正标高、铺设第二道龙骨、第一道龙骨→铺模板→模板拼缝处理→自检

5.1.4.1 支撑系统安装

1）高支模采用扣件式钢管脚手架支撑系统，立杆及纵横水平拉杆采用φ48×3.5㎜钢管。

2）扣件式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。

3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。

4）要对钢管、扣件进行检查、验收，严禁使用不合格的材料。 5）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。

6）先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通

层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。

7）梁和楼板的脚手架立杆纵、横向间距及步距必须按本计算方案布置。 8）纵横向剪立撑设置在脚手架外侧周边和内部按本方案间距设置。 9）在支撑系统搭设基本完成时，应全面检查顶托内单钢管是否处于顶托中间位置，采用旋转顶托使其两边竖向钢板卡住主楞钢管，可使主楞钢管在顶托内居中。

10）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。

5.4.1.2梁、板模板安装

（1）梁底模及侧模均采用18㎜胶合板，梁底模铺设在第一层龙骨（木方横楞）上，第一层龙骨搁置第二层龙骨（按设计选用单钢管或双钢管）上。

（2）180厚楼板模采用18㎜胶合板，板底横楞采用50×100㎜木方，第二层龙骨采用双钢管。

（3）梁模板的安装

1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整钢管脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放第二层龙骨。固定第二层龙骨后在其上安装梁底第一层龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的2.5/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。因转换层梁钢筋较大且密，在梁底模安装完成后，先进行梁钢筋安装，再安装侧模、压脚板及斜撑。

2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。

c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

（4）楼面模板的安装

首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设

48×3.5双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞

上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。

模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：

钢管立柱设置情况是否按本方案搭设； 剪刀撑、纵横杆、扫地杆等配置情况； 底座、托顶螺旋杆伸出长度； 扣件牢固情况； 垫木情况。 6 模板质量要求和措施

6.1 模板工程质量程序控制示意图

学习图纸和技术资料 模板选择 学习操作规程和质量标准 准备工作 清理模板 模板涂刷隔离剂 技术人员书面交底 与钢筋工工序交接 技术交底 操作人员参加交底 检查脚手架 标高、中心线截面尺寸放线 中间抽查 支模 和钢筋、砼工工序交接检查 自检 浇砼时留人看模 执行检验标准 不合格的处理 质量评定 梁柱的板抽查 拆模 质量评定记录 按规范及方案设计 注意保护棱角 清理现场、文明施工 施工日记

资料汇总 6.2 模板质量检查

模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。

1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。

3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。 4、模板安装的允许偏差及检验方法。

模板安装的允许偏差及检验方法 项次 1 2 3 4 5 6 7 8 项 目 轴线位移 标 高 截面尺寸 墙、柱、梁 梁 允许偏差 5 +5，-5 +4，-5 6 5 5 3 拉线和钢尺检查 预埋管预留孔中心线位移 3 检验方法 钢尺检查 用水准仪或拉线和钢尺检查 钢尺检查 吊线、钢尺检查 钢尺检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板中心线位移 7 高支模支设和混凝土施工部署

7.1 施工部署

1、高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的混凝土，待其强度达设计值的75%后，再施工梁、板结构的钢筋、混凝土工程。梁、板支撑体系应按规范构造要求设置扫地杆、纵横向水平杆及水平、竖向剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。

2、根据各栋主楼的混凝土工作量，采用二台混凝土泵机进行混凝土的浇注,同时塔吊配合进行交接面C55混凝土的浇注。

3、为避免砼标号浇注错误，应安排专人在高标号C55的柱钢筋上画上白油

漆做标记或在高标号柱周边板模板上画上油漆做标记，混凝土运输过程车前挂好砼等级标志，根据施工进度，砼发料合理搭配，确保墙柱浇注时间紧凑，避免发生冷缝，以做到混凝土作业人员一目了然。

7.2 砼浇筑注意事项

1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。

2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。

3、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。

4、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。

5、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

6、支撑体系的基础承载力应由设计单位复核，原则上板下保留下一层支撑体系不拆除，转换大梁下保留向下至地下室底板支撑体系不拆除。

7、大体积混凝土施工详见《大体积混凝土施工专项方案》 8 模板工程拆模方案

8.1 验收及拆除的批准程序

（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。

（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。

8.2 扣件式钢管架高支模拆除

（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。

（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。

砼拆模强度要求一览表

结构类型 梁、拱、壳 结构跨度 ≤8m ＞8m ≤2m 板 ＞2m、≤8m ＞8m 悬臂结构 —— 设计强度标准值百分率（%） ≥75 100 ≥50 ≥75 100 100 注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。

（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。

（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 （5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。

（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 （7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。

（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 （10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。 （11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。

（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的立杆时方可拆除。 4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防

护用品。

5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面再放室内堆存。

6）拆下的钢管与配件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。 9 安全施工技术措施

（1）扣件式脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。

（2）对立钢管扣件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 （3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。 （4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。

（5）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。

（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

（7）模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。

（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。

（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。

（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：

1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动。 3）各种杆件是否有变形的现象。

4）安全防护措施是否符合规范要求。

（11）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。

（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与架体接触。 （14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。

（15）设立维护小组，对拆下来的钢管及扣件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

（16）钢管堆放场地应平坦，钢管应平放。 （17）Φ51与Φ48钢管不得混合搭设。

（18）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

（19）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。

（20）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 （21）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 （23）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 （24）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

预防坍塌事故的安全技术措施

（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。 （2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。

（3）本高支支模采用扣件式钢管架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。

（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

（5）楼面堆放模板及钢管、扣件时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。

（6）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。

（7）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。

（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。

（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。

（13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。

（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。 预防高空坠落事故安全技术措施

（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。

（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。

（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。

（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。

（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。

（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。

（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

（12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。

10 监测措施

本项目采用扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。

本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查，巡查的重点部位：

（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 （2）底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。 （3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 （4）施工过程中是否有超载的现象。 （5）安全防护措施是否符合规范要求。 （6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。 3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。

5、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。 6、监测点布设

支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。

监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。

监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

7、监测频率：

在浇筑砼过程中安排专人实施实时监测，测频率30分钟一次。监测时间在混凝土浇注前直至砼终凝。

8、应急预案

当发现超出预警值的情况，立即报告项目经理、再由项目经理报告监理工程师及甲方现场工程师，同时停止作业，所有人员撤离施工现场，待项目部技术人员、监理、甲方确定无安全隐患时方可继续施工。

扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值

序号 1 2 3 4 5 6 7 项目 立杆钢管弯3m11.1 应急目标

发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。

11.2 应急准备

11.2.1 应急组织机构

1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。

2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。

3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成

员，现场全体管理人员为组员。

4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。

5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。 6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。

11.2.2 应急组织机构图

应急组长：XX 应急副组长：XXX 应急副组长：XXX 现场抢医疗救应急通后勤服保安组

a 应急物资和设施准备

（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； （3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机；

（5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；

（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用； （7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施； （8）准备足够的防暑降温物资；

（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌 （10）必要的资金保证。 （11）应急通讯组联系电话如下： 组 长：XX 副组长：XX 副组长：XX 组 员：XX （12）外部联络电话：

深圳市建设局 地址：振华路设计大厦 电话：83788067 深圳市安监站 地址：香蜜湖香梅路口 电话：83134277

深圳市光明新区城市建设局 地址：光明大街1号 电话：88211892 深圳市光明医院 地址：深圳市光明新区华厦路（本工程东侧相邻） 电话：27408120

组 员：XX 组 员：XX 组 员：XX 组 员：X X

b 项目突发事件报告程序流程图

事件发现人、当事人 项 目 经 理 项 目 副 经 理 项 目 总 工 生 产 经 理 按程序启动应急响应预案 事件检查、处理 内 部 上报 对 外 报告 外部报警 火警：119 匪警：110 医疗急救：120 整改、教育 业主 应急预案评审 监理 相关政府部门 修订应急预案

a) 应急响应

i. 发生坍塌的应急措施

高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。

1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。

2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打１２０急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。

3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。

4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。

5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。

6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于４名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。

7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院

观察。

8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。

9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。

ii. 发生高处坠落的应急响应

1. 事故发生后应急措施

1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。

2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：

从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来．由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。

从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上

停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。

掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。

2. 现场临时救治措施

1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗．现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。

2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。

如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。

如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。

发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。

iii. 发生机械伤害的应急响应

1、防机械伤害事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长生产负责人及安全员，各专业正长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助上任工程师做相关辅助工作。

2、发生机械伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员水、电工长协助抢救工作，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。

iv. 发生触电事故的应急响应

（1）脱离电源对症抢救

当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源。迅速急救，关键是“快” （2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源

1）如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。

2）可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线。也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。

3）当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不可直接去拉触电者。

（3）对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源 1）立即通知有关部门停电。

2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。

3）用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。

（4）触电者如果在高空作业时触电，断开电源时，要防止触电者摔下来造

成二次伤害

1）如果触电者伤势不重，神志清醒，但有些心慌，四肢麻木，全身无力或者触电者曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息、，不要走动，严密观察并送医院。

2）如故触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部比肩稍低，一面妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并迅速送往医院。如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或者呼吸停止后的抢救。

3）如果触电者伤势较重，呼吸停止或心脏跳动停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸法及胸外心脏挤压法进行抢救，并送往医院。在送往医院的途中，不应停止抢救，许多触电者就是在送往医院途中死亡的。

4）人触电后会出现神经麻痹、呼吸中断、心脏停止跳动、呈现昏迷不醒状态，通常都是假死，万万不可当作“死人”草率从事。

5）对于触电者，特别高空坠落的触电者，要特别注意搬运问题，很多触电者，除电伤外还有摔伤，搬运不当，如折断的肋骨扎入心脏等，可造成死亡。

6）对于假死的触电者，要迅速持久的进行抢救，有不少的触电者，是经过四个小时甚至更长时间的抢救而抢救过来的。有经过六个小时的口对口人工呼吸及胸外挤压法抢救而活过来的实例。只有经过医生诊断确定死亡，停止抢救

（5）人工呼吸是在触电者停止呼吸后应用的急救方法。各种人工呼吸方法中以口对口呼吸法效果最好

1）施行人工正呼吸前，应迅速将触电者身上妨碍呼吸的衣领、上衣等解开取出口腔内妨碍呼吸的食物，脱落的断齿、血块，粘液等，以免堵塞呼吸道，使触电者仰卧，并使其头部充分扣仰(可用一只于拖触电者颈后)，鼻孔朝上以利呼吸道畅通。

2）救护人员用手使触电者鼻孔紧闭，深吸一口气后紧贴触电者的口向内吹气，儿时约2秒中。吹气大小，要根据不同的触电人有所区别，每次呼气要个触

电者胸部微微鼓起为宜。

3）吹气后，立即离开触电者的口，并放松触电者的鼻子，使空气呼山，工时约3秒中。然后再重复吹气动作。吹气要均匀，每分钟吹气呼气约12次。触电者已开始恢复自由呼吸后，还应仔细观察呼吸是否会再度停止。如果再度停止，应再继续进行人工呼吸，这时人工呼吸要与触电者微弱的自山呼吸规律一致。 ．

4）如无法使触电者把口张开时，可改用口对鼻人工呼吸法。即捏紧嘴巴紧贴鼻孔吹气。

（6）胸外心脏挤压法是触电者心脏停止跳动后的急救方法

1）做胸外挤压时使触电者仰卧在比较坚实的地方，姿势与口对口人工呼吸法相同，救护者跪在触电者一侧或跪在腰部两侧，两手相叠，手掌根部放在，心窝上方，胸骨下三分之一至二分之一处。掌根用力向下(脊背的方向)挤压压出心脏里面的血液。成人应挤压3～5厘米，以每秒钟挤压一次，太快了效果不好，每分钟挤压60次为宜。挤压后掌根迅速全部放松，让触电者胸廓自动恢复，血液充满心脏。放松时掌根不必完全离开胸部。

2）应当指出，心脏跳动和呼吸是无法联系的。心脏停止跳动了，呼吸很快会停止。呼吸停止了，心脏跳动也维持不了多久。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，应当同时进行口对口人工I呼吸和胸外心脏挤压。如果现场只有一人抢救，两种方法交替进行。可以挤压4次后，吹气一次，而且吹气和挤压的速度都应提高一些，以不降低抢救效果。

3）对于儿童触电者，可以用一只手挤压用力要轻一些免损伤胸骨，而且每分钟宜挤压100次左右。

计算书①（1400×1800梁模板支撑计算书）

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=1400mm，梁高h=1800mm，层高6.80m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.85m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁下采用5支撑,横向间距450mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00 N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底、侧模自重0.3 kN/m2 ×(1.40 + 3.24 ) ×1.2 = 1.67 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 1.40 × 1.80 × 1.2 = 72.58 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 1.40 × 1.80 × 1.2 = 4.54 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.40 × 1.4 = 3.92 kN/m 梁底模计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 82.71 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 65.66 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1400mm；W=bh2 /6=1400×182/6=75600mm3，I=bh3/12=1400×183/12=680400mm4。

1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×82.71×0.202×106=-347382N.mm=-0.35kN.m σ=Mmax/W=347382/75600=4.60N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.60N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2） 抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×82.71×0.20×1000=10024N=10.02kN τ=3Vmax/（2bh）=3×10024/(2×1400×18)=0.60N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.60N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=65.66kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×65.66×2004/(100×6000×680400)=0.17mm [υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.17mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1400mm。

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3， I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=82.71×0.20/1.40=11.82kN/m b、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=0.43×0.20×9.26=0.79kN

经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.74kN,N2=5.79kN,N3=5.02kN,N4=6.06kN,N5=2.09kN

经过(1)计算得到：Mmax=0.26kN.m；Vmax=3.23kN；Fmax=6.08kN；υmax=0.15mm。 1）抗弯承载力验算

σ=Mmax/W=0.26×106/83333=3.07N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.07N/mm2＜13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×3230/(2×50×100)=0.97N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.97N/mm2＜1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

υmax=0.15mm

[υ]=L/250=450/250=1.80mm

第一层龙骨挠度υmax=0.15mm＜1.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

(1)

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距500mm,计算跨数5跨；采用Φ48×3.0双钢管; W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=848mm2 ,P=Fmax=6.08kN。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.257

Mmax=KMPL=0.257×6080×500=780000N.mm=0.78kN.m σ=Mmax/W=780000/8980=86.86N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=86.86N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数Kv=1.755

Vmax=KVP=1.755×6080=10.67kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×10.67×1000/(2×848)=18.87 N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=18.87N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算 挠度系数Kυ=2.405

υmax= Kυ PL3/（100EI）=2.405×6080×4503 /(100×206000×215600)=0.30mm [υ]=L/250=450/250=1.80mm

第二层龙骨挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算 （1）荷载计算 恒荷载：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.755 每根钢管承载NQK1=2.755×6080=16750N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×5.0×1000=160N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×0.95×0.0319×1000=121N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=160+121+58=340N 活荷载：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.45×0.50×1000=315N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=16750+315=17065N （2)钢管立杆轴向力计算

管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×340+17065=17473N （3)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m=150cm，Φ48钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150/1.59=94.34 钢管长细比94.34＜150,满足要求。 （4）钢管立杆稳定性验算

=0.634，P=N/(A)=17473/(0.634×424.00)=65.00N/mm2 钢管稳定性65.00N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.钢管支承面验算

（1）钢管支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座200×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=N=17.47kN

βs=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=120-15=105mm，βh=1.00

η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞上部荷载F=17.47kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

钢管支承面局部受压承载力364.65kN＞上部荷载F=17.47kN,满足要求。

5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0) F2=γH=24×梁高=24×1.80=43.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=43.200kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.80m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值①新浇混凝土的侧压力F 43.20 kN/m2 γG=1.2 kN/m2

②倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=250mm ,计算跨数5跨；

W=bh2/6=1620×182/6=87480mm3，I=bh3/12=1620×183/12=787320mm4。 1）抗弯强度验算

q=57.44×(1.80-0.18)=93.05kN/m=93.05N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×93.05×2502=-610659N.mm=-0.61kN.m σ=Mmax/W=610659/87480=6.98N/mm2

侧模抗弯强度σ=6.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KV qL=0.606×93.05×0.25=14.10kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×14.10×1000/(2×18×1620)=0.73N/mm2

单位 51.84 5.60 57.44 43.20 侧模抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=51.84×(1.80-0.18)=69.98kN/m=69.98N/mm，挠度系数Kυ=0.644 υmax=KυqL4/100EI=0.644×69.98×2504/(100×6000×787320)=0.37mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

侧模挠度υmax=0.37mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

，

（3）穿梁螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×57.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(1800-180)/5=324mm=0.32m，N=abFs=0.50×0.32×54.57=8.73kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90 kN。

对拉螺栓受力8.73kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

木枋尺寸 b=50mm， h=100mm；计算跨度324mm；跨数5跨。

W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3， I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1）抗弯强度验算

q=57.44×0.25=14.36N/mm；弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMqL2=-0.105×14.36×3242=158283N.mm=0.16kN.m σ=Mmax/W=158283/83333=1.90N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×14.36×0.32=2.78kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.78×1000/(2×50×100)=0.84N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.84N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=51.84×0.25=10.80kN/m=10.80N/mm；挠度系数Kυ=0.644 υmax=KυqL4/100EI=0.644×10.80×3244/(100×9000×4166667)=0.01mm [υ]=L/250=324/250=1.30mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.30mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

，

，

（5）梁侧檩梁验算

对拉螺杆纵向间距500mm，侧肋间距250mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

1）抗弯强度验算

P=5.27kN，弯矩系数KM=0.171

Mmax=KmPL=0.171×5.27×0.50×106=450585N.mm=0.45kN.m σ=Mmax/W=450585/(2×4490)=50.18N/mm2

檩梁抗弯强度σ=50.18N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658

Vmax=KVP=0.658×5.27=3.47kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3468/(2×424)=12.27N/mm2

檩梁抗剪强度τ=12.27N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.096

υmax=KυPL3/（100EI）=1.096×5270×5003/(100×206000×215600)=0.16mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm

檩梁挠度υmax=0.16mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。

6．计算结果：

底模厚度18mm；第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0；支撑采用Φ48×3.0钢管纵向@500mm，横向@450mm，梁侧模厚度18mm，竖肋50×100mm木枋@250mm，对拉螺栓4排φ12，等间距为324mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

计算书②（1000×2000梁模板支撑计算书）

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=1000mm，梁高h=2000mm，层高6.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距450mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00 N/㎜2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(1.00 + 3.64 ) ×1.2 = 1.67 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 1.00 × 2.00 × 1.2 = 57.60 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 1.00 × 2.00 × 1.2 = 3.60 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.00 × 1.4 = 2.80 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 65.67 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 52.39 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1000mm；

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×65.67×2002=-275814N.mm=-0.28kN.m σ=Mmax/W=275814/54000=5.11N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

3） 抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×65.67×200=7959N=7.96kN τ=3Vmax/（2bh）=3×7959/(2×1000×18)=0.66N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.66N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=52.39kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×52.39×2004/(100×6000×486000)=0.19mm [υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1000mm。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm，

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=65.67×200/1000=13.13kN/m b．板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×9.26=0.74kN 经过计算得：N1=1.05kN，N2=6.42kN，N3=6.42kN，N4=1.05kN； Mmax=0.25kN.m,Vmax=3.47kN,F=6.42kN,υmax =0.09mm 1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.25×106/83333=3.00N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.47×1000/(2×50×100)=1.04N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.04N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 υmax=0.09mm

[υ]=L/250=450/250=1.80mm

第一层龙骨挠度υmax=0.09mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距500mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=6420N=6.42kN； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.289

Mmax=KmPL=0.289×6.42×1000×500=929000N.mm=0.93kN.m σ=Mmax/W=929000/8980=103.45N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=103.45N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.789

Vmax=KVP=1.789×6.42=11.49kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×11.49×1000 /(2×2×424.00)=20.32N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=20.32N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.527

υmax=KυPL3/（100EI）=1.527×6.42×1000×5003/(100×206000×215600)=0.28mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.962 每根钢管承载NQK1 =2.962×6420=19015N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.45×0.50×1000=315N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =19015+315=19330N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×4.8×1000=156N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×0.95×0.0326=124N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=156+124+58=339N 钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×339+19330=19737N (2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34 钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.634，P=N/(A)=19737/(0.634×424.00)=73.42N/mm2

钢管立杆稳定性计算73.42N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.74kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN 钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞19.74kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞19.74kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=0℃) F2=γH=24×梁高=24×2.00=48.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 γG=1.2 kN/m2

②倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=250mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1820×182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820×183/12=884520mm4。 1）抗弯强度验算

q=60.50×(2000-180)/1000=110.11kN/m=110.11N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×110.11×2502=-722597N.mm=-0.72kN.m σ=Mmax/W=722597/98280=7.35N/mm2

侧模抗弯强度σ=7.35N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

单位 54.90 5.60 60.50 45.75 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×110.11×250/1000=16.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×16.68×1000/(2×18×1820)=0.76N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=45.75×(2000-180)/1000=83.27kN/m=83.27N/mm，挠度系数Kυ=0.644 υmax=KυqL4/100EI=0.644×83.27×2504/(100×6000×884520)=0.39mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

，

，

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(2000-180)/5=364mm=0.36m，N=abFs=0.50×0.36×57.48=10.35kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力10.35kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度364mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=50mm， h=100mm。

W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3， I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1）抗弯强度验算

q=60.50×250/1000=15.13N/mm；弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×15.13×3642=-210490N.mm=-0.21kN.m σ=Mmax/W=210490/83333=2.53N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×15.13×364/1000=3.34kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.34×1000/(2×50×100)=1.00N/mm2 侧肋抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=45.75×250/1000=11.44N/mm；挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=KυqL4/100EI=0.644×11.44×3644/(100×9000×4166667)=0.03mm [υ]=L/250=364/250=1.46mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.46mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

，

，

6．计算结果：

第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@450mm；钢管纵向@500mm，钢管横向@450mm，底模厚度18mm；竖肋50×100mm木枋@250mm，对拉螺栓4排φ12,横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

计算书③（800×2000梁模板支撑计算书）

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=800mm，梁高h=2000mm，层高6.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距400mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00 N/㎜2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 3.64 ) ×1.2 = 1.60 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 2.00 × 1.2 = 46.08 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 2.00 × 1.2 = 2.88 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 52.80 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 42.13 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm； W=bh2 /6=800×182/6=43200mm3，I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×52.80×2002=-221760N.mm=-0.22kN.m σ=Mmax/W=221760/43200=5.13N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

4） 抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×52.80×200=6399N=6.40kN τ=3Vmax/（2bh）=3×6399/(2×800×18)=0.67N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.67N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=42.13kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×42.13×2004/(100×6000×388800)=0.19mm [υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=800mm。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm，

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=52.80×200/800=13.20kN/m b．板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×9.26=0.74kN 经过计算得：N1=0.56kN，N2=5.46kN，N3=5.46kN，N4=0.56kN； Mmax=0.19kN.m,Vmax=2.82kN,F=5.46kN,υmax =0.04mm 1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.19×106/83333=2.25N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=2.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.82×1000/(2×50×100)=0.85N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.85N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 υmax=0.04mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距500mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管，Φ48×3.0； W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=5460N=5.46kN； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.289

Mmax=KmPL=0.289×5.46×1000×500=790000N.mm=0.79kN.m σ=Mmax/W=790000/4490=175.95N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=175.95N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.790

Vmax=KVP=1.790×5.46=9.77kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×9.77×1000 /(2×424.00)=34.57N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=34.57N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.529

υmax=KυPL3/（100EI）=1.529×5.46×1000×5003/(100×206000×107800)=0.47mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.47mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.962 每根钢管承载NQK1 =2.962×5460=16172N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.40×0.50×1000=280N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =16172+280=16452N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×4.8×1000=156N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×0.90×0.0326=117N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=156+117+58=332N 钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×332+16452=16851N (2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34 钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.634，P=N/(A)=16851/(0.634×424.00)=62.68N/mm2

钢管立杆稳定性计算62.68N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=16.85kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞16.85kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞16.85kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=0℃) F2=γH=24×梁高=24×2.00=48.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 γG=1.2 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=250mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1820×182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820×183/12=884520mm4。 1）抗弯强度验算

q=60.50×(2000-180)/1000=110.11kN/m=110.11N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×110.11×2502=-722597N.mm=-0.72kN.m σ=Mmax/W=722597/98280=7.35N/mm2

侧模抗弯强度σ=7.35N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

单位 54.90 5.60 60.50 45.75 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×110.11×250/1000=16.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×16.68×1000/(2×18×1820)=0.76N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=45.75×(2000-180)/1000=83.27kN/m=83.27N/mm，挠度系数Kυ=0.644 υmax=KυqL4/100EI=0.644×83.27×2504/(100×6000×884520)=0.39mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

，

，

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(2000-180)/5=364mm=0.36m，N=abFs=0.50×0.36×57.48=10.35kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力10.35kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度364mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=50mm， h=100mm。

W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3， I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1）抗弯强度验算

q=60.50×250/1000=15.13N/mm；弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×15.13×3642=-210490N.mm=-0.21kN.m σ=Mmax/W=210490/83333=2.53N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×15.13×364/1000=3.34kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.34×1000/(2×50×100)=1.00N/mm2 侧肋抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=45.75×250/1000=11.44N/mm；挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=KυqL4/100EI=0.644×11.44×3644/(100×9000×4166667)=0.03mm [υ]=L/250=364/250=1.46mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.46mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

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，

6．计算结果：

第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨单钢管Φ48×3.0@400mm；钢管纵向@500mm，钢管横向@400mm，底模厚度18mm；竖肋50×100mm木枋@250mm，对拉螺栓4排φ12,横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

计算书④（800×1400梁模板支撑计算书）

1.计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=800mm，梁高h=1400mm，层高0.68m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距550mm，纵向间距500mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.梁底模验算

(1)梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 2.44 ) ×1.2 = 1.17 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 1.40 × 1.2 = 32.26 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 1.40 × 1.2 = 2.02 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 37.68 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 29.53 kN/m (2)梁底模板验算

第一层龙骨间距为200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=800mm。 W=bh2 /6 =800×182/6=43200mm3；I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。 1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×37.68×2002=-158256N.mm=-0.16kN.m σ=Mmax/W=158256/43200=3.66N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×37.68×200=4567N=4.57kN τ=3Vmax/（2bh）=3×4567/(2×800×18)=0.48N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q2=29.53kN/m 挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×29.53×2004/(100×6000×388800)=0.13mm [υ]=L/250=200/250=0.80 mm

梁底模挠度υmax=0.13mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=550mm，梁宽度b=800mm；第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm。

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4； a.梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=37.68×200/800=9.42kN/m b．板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×9.26=0.74kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.94kN,N2=6.49kN,N3=1.94kN

Mmax=0.36kN.m, Vmax=3.25kN，F=6.49kN,υmax =0.24mm 1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.36×106/83333=4.28N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.25×1000/(2×50×100)=0.97N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.97N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 υmax=0.24mm

[υ]=L/250=550/250=2.20mm

第一层龙骨挠度υmax=0.24mm＜[υ]=2.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距500mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=6490N=6.49kN 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.289

Mmax=KmPL=0.289×6.49×1000×500=939000N.mm=0.94kN.m σ=Mmax/W=939000/8980=104.57N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=104.57N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.790

Vmax=KVP=1.790×6.49=11.61kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×11.61×1000 /(2×2×424.00)=20.54N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=20.54N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3） 挠度验算 挠度系数Kυ=1.527

υmax= KυPL3/（100EI）=1.527×6.49×1000×5003/(100×206000×215600)=0.28mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.962 每根钢管承载NQK1 =2.962×6490=19223N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.55×0.50×1000=385N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =19223+385=19608N 钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.0326×-0.7×1000=-23N 水平拉杆1层，拉杆重量=1×1.05×0.0326=34N 扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.60×1=15N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=-23+34+15=26N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×26+19608=19639N (2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34 钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(A)=19639/(0.634×424.00)=73.06N/mm2

钢管立杆稳定性计算73.06N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19.64kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN 钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞19.64kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞19.64kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=0℃) F2=γH=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=33.60kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.40m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值①新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2 γG=1.2 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，

W=bh2/6=1220×182/6=65880mm3，I=bh3/12=1220×183/12=592920mm4。 1）抗弯强度验算

单位 40.32 5.60 45.92 33.60 弯矩系数KM=-0.105

q=45.92×(1400-180)/1000=56.02kN/m=56.02N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×56.02×2502=-367631N.mm=-0.37kN.m σ=Mmax/W=367631/65880=5.58N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.58N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×56.02×250/1000=8.49kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×8.49×1000/(2×18×1220)=0.58N/mm2 侧模抗剪强度τ=0.58N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q=33.60×(1400-180)/1000=40.99kN/m=40.99N/mm 挠度系数Kυ=0.644

υmax=KqL4/100EI=0.644×40.99×2504/(100×6000×592920)=0.29mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

侧模挠度υmax=0.29mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

，

，

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×45.92=43.62kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(1400-180)/4=305mm=0.31m，N=abFs=0.50×0.31×43.62=6.76kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力6.76kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度305mm，跨数4跨；木枋尺寸 b=50mm，h=100mm。

W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3，I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4， 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.107

q=45.92×250/1000=11.48N/mm

Mmax=KMqL2=-0.107×11.48×3052=-114268N.mm=-0.11kN.m σ=Mmax/W=114268/83333=1.37

侧肋抗弯强度σ=1.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.607

Vmax=KV qL =0.607×11.48×305/1000=2.13kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.13×1000/(2×50×100)=0.64N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.64N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q=33.60×250/1000=8.40N/mm 挠度系数Kυ=0.632

υmax=KυqL4/100EI=0.632×8.40×3054/(100×9000×4166667)=0.01mm [υ]=L/250=305/250=1.22mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.22mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：

，

，

6.计算结果：

第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@550mm；钢管纵向@500mm，钢管横向@550mm，底模厚度18mm；竖肋50×100mm木枋@250mm，对拉螺栓3排φ12,横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

计算书⑤（500×1500梁模板支撑计算书）

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=500mm，梁高h=1500mm，层高6.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距800mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.50 + 2.64 ) ×1.2 = 1.13 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.50 × 1.50 × 1.2 = 21.60 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.50 × 1.50 × 1.2 = 1.35 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.50 × 1.4 = 1.40 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 25.48 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 20.07 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。 W=bh2 /6=500×182/6=27000mm3， I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×25.48×2002=-107016N.mm=-0.11kN.m σ=Mmax/W=107016/27000=3.96N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×25.48×200=3088N=3.09kN τ=3Vmax/（2bh）=3×3088/(2×500×18)=0.51N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q2=20.07kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×20.07×2004/(100×6000×243000)=0.14mm [υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.14mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=800mm ，C=500mm、γ=500/800=0.63。

第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3

/12=50×1003/12=4166667mm4。

1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=25.48×200/500=10.19kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=10.19×500/1000×800/1000×(2-0.63)/8=0.70kN.m b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×9.26=0.74kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(800-500)=150000mm，Mp=P×a=0.74×150.00=0.11kN.m Mmax=Mq＋Mp=(0.70+0.11)×106=810000N.mm=0.81kN.m σ=Mmax/W=810000/83333=9.72N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=9.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.19×500/1000+0.74=3.29kN τ=3Vmax/（2bh）=3×3.29×1000/(2×50×100)=0.99N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.99N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=20.07×200/500=8.03N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=8.03×500×8003×(8 - 4 × 0.632+0.633)/(384×9000×4166667)=0.95mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.74×1000×150×8002×(3 - 4×0.192)/(24×9000×4166667)=0.23mm υmax=υq＋υp=0.95+0.23=1.18mm [υ]=L/250=800/250=3.20mm

第一层龙骨挠度υmax=1.18mm＜[υ]=3.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距500mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用单钢管，Φ48×3.0； W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm2； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.19×500/1000+0.74=3289N=3.29kN 弯矩系数KM=0.289

Mmax=KmPL=0.289×3.29×1000×500=476000N.mm=0.48kN.m σ=Mmax/W=476000/4490=106.01N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=106.01N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.789

Vmax=KVP=1.789×3.29=5.89kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×5.89×1000 /(2×424.00)=20.83N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=20.83N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数Kυ=1.828

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×8.03×500/1000+0.74=2.75kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.828×2.75×1000×5003/(100×206000×107800)=0.28mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.962 每根钢管承载NQK1 =2.962×3290=9745N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.80×0.50×1000=560N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =9745+560=10305N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×5.3×1000=173N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.30×0.0326=170N 扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=173+170+58=401N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×401+10305=10786N (2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34 钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(A)=10786/(0.634×424.00)=40.12N/mm2

钢管立杆稳定性计算40.12N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.79kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN 钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞10.79kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞10.79kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=0℃) F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2

F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.50m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值①新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 γG=1.2 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

单位 43.20 5.60 48.80 36.00 W=bh2/6=1320×182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320×183/12=641520mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

q=48.80×(1500-180)/1000=64.42kN/m=64.42N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×64.42×2502=-422756N.mm=-0.42kN.m σ=Mmax/W=422756/71280=5.93N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×64.42×250/1000=9.76kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×9.76×1000/(2×18×1320)=0.62N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q=36.00×(1500-180)/1000=47.52kN/m=47.52N/mm，挠度系数Kυ=0.644 挠度υmax=KυqL4/100EI=0.644×47.52×2504/(100×6000×641520)=0.31mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

侧模挠度υmax=0.31mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

，

，

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×48.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(1500-180)/4=330mm=0.33m，N=abFs=0.50×0.33×46.36=7.65kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力7.65kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度330mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；

W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3，I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4 。 1）抗弯强度验算

q=48.80×250/1000=12.20N/mm；弯矩系数KM=-0.107 Mmax=KMqL2=-0.107×12.20×3302=-142158N.mm=-0.14kN.m σ=Mmax/W=142158/83333=1.71N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.71N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.607

Vmax=KV qL =0.607×12.20×330/1000=2.44kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.44×1000/(2×50×100)=0.73N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=36.00×250/1000=9.00N/mm；挠度系数Kυ=0.632

挠度υmax=KυqL4/100EI=0.632×9.00×3304/(100×9000×4166667)=0.02mm [υ]=L/250=330/250=1.32mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.32mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

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6.计算结果

第一层龙骨50×100mm木枋@200mm，第二层龙骨单钢管Φ48×3.0@800mm；钢管纵向@500mm，钢管横向@800mm，底模厚度18mm；竖肋50×100mm木枋@250mm，对拉螺栓3排φ12,横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

计算书⑥（180厚楼面模板支撑计算书）

1.计算参数

结构板厚180mm，层高6.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 5.18 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 0.24 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.28 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.78 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0.105

M1=KMq1L2 =-0.105×9.28×3002=-87696N.mm 剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×9.28×300=1687N

b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM=-0.105

M2=KMq2L2 =-0.105×5.78×3002=-54621N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2 =0.078×5.78×3002=40576N.mm 剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×5.78×300=1051N 挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.09mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100

M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm 剪力系数KV=0.600 V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34mm 2）抗弯强度验算 M1=-87696N.mm M2＋M5=-159621N.mm M3＋M4=250576N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=250576N.mm=0.25kN.m

σ=Mmax/W=250576/54000=4.64N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=4.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=1687N

V2+ V3=1051+2100=3151N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=3151N=3.15kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3151/(2×1000×18)=0.26N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

4)挠度验算

υmax=0.09+0.34=0.43mm [υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.42mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨验算

钢管横向间距1000mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨； 第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；

W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.28×300/1000=2.78kN/m 弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×2.78×10002=-347500N.mm=-0.35kN.m σ=Mmax/W =347500/83333=4.17N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.17N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.78×1000=1738N=1.74kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1738/(2×50×100)=0.52N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78/1.2×300/1000=1.45kN/m=1.45N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.45×10004/(100×9000×4166667)=0.20mm [υ]=1000/250=4.00mm

第一层龙骨挠度υmax=0.20mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨验算

钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=848mm2； W=8980mm3, I=215600mm4, 1)抗弯承载力验算

P=1.250×2.78×1000=3475N=3.48kN 弯矩系数KM=0.359

Mmax=KMPL=0.359×3475×1000=1247525N.mm=1.25kN.m σ=Mmax/W=1247525/8980=138.92N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=138.92N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=2.159

Vmax=KVP=2.159×3.48×1000=7513N=7.51kN τ=3Vmax/(2bh)=3×7513/(2×2×424)=13.29N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=13.29N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

P=1.250×1.45×1000=1813N=1.81kN 挠度系数Kυ=4.063

υmax=KυPL3/(100EI)=4.063×1813×10003/(100×206000×215600)=0.83mm [υ]=1000/250=4.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.83mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。

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3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数=4.926 每根钢管承载NQK1 =4.926×3.48×1000=17142N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.00×1.00×1×1000=1000N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =17142+1000=18142N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=6.62×0.0326×1000=216N 水平拉杆5层,拉杆重量=5×(1.00+1.00)×0.0326×1000=326N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.6=73N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=216+326+73=615N 钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×615+18142=18880N (2)钢管立杆长细比验算

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,λ= LO/i=150.00/1.59=94.34 钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/（A）=18880/(0.634×424.00)=70.23N/mm2

钢管立杆稳定性70.23N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18880/1000=18.88kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh =1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1000×100]/1000=100.10kN 受冲切承载力100.10kN＞F=18.88kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力364.65kN＞F=18.88kN,满足要求。 4.计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.50m。