地下室模板计算书

第一节、墙模板计算书

墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息

1.基本参数

次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:木方；主楞合并根数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00； 3.次楞信息

次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列

公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2

作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。 三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度验算 弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.0kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 面板的最大弯矩：M

=0.1×9.197×300.02+0.117×1.0×300.02= 1.03×105N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W< f

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.03×105 / 2.70×104 = 3.8N/mm2；

面板截面的最大应力计算值 σ =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.0kN/m；

面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.0×300.0 = 2005.3N；

截面抗剪强度必须满足: τ= 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×2005.3/(2×500×18.0)=0.334N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm；

l--计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105) = 0.32 mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.32mm 小于等于面板的最大允许

挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！ 四、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×8×8/6×2= 128cm3； I = 6×8×8×8/12×2= 512cm4；

次楞计算简图

1.次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M

=0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02= 1.71×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式： σ = M/W< f

其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)； M --次楞计算最大弯矩(N·mm)； W --次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105mm3； f --次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2； 次楞的最大应力计算值：σ = 1.71×105/1.28×105 = 1.3 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞的最大应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中， V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×500.0+ 0.617×0.567×500.0 = 1002.6N；

截面抗剪强度必须满足下式： τ=3V/(2bh0)

其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b--次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；

fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值:

τ =3×1002.6/(2×60.0×80.0×2)=0.157N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.157N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

3.次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；

q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m；

l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；

E--次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12×106mm4； 次楞的最大挠度计算值: ν=

0.677×10.22/2×5004/(100×9000×5.12×106) = 0.047 mm；

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.047mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×8×8/6×2= 128cm3； I = 6×8×8×8/12×2=512cm4； E = 9000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm) 1.主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载:

P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝3.696kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm； 强度验算公式： σ = M/W< f

其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 2.99×105 N·mm W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.28×105 mm3； f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2； 主楞的最大应力计算值: σ = 2.99×105/1.28×105 = 2.3 N/mm2； 主楞的最大应力计算值 σ =2.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bh0)

其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--主楞计算最大剪力(N)：V = 2715.8N； b--主楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；

fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值:

τ =3×2715.8/2/(2×60.0×80.0)=0.424N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值 τ =0.424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

3.主楞的挠度验算

主楞的最大挠度计算值: ν= 0.014mm； 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.014mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M12 ； 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.93 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

第二节、板模板(扣件钢管架)计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×2.7 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.2×1+0.35×1 = 5.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×5.35+1.4×1= 7.82kN/m 最大弯矩M=0.1×7.82×3002= 70380 N·mm；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 70380/000 = 1.303 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为：

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 5.35kN/m

面板最大挠度计算值 ν= 0.677×5.35×3004/(100×9500×48.6×104)=0.0 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.0 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=6×8×8/6 = cm3； I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图(mm)

1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.3×0.2+0.35×0.3 = 1.605 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.605+1.4×0.3 = 2.346 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.346×12 = 0.235 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.235×106/000 = 3.666 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.666 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.346×1 = 1.408 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.408×103/(2 ×60×80) = 0.44 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.44 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.605 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×1.605×10004 /(100×9000×2560000)= 0.472 mm；

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.472 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.346kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.79 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.166 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.532 kN ；

最大应力 σ= 7726.16/4730 = 166.961 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 166.961 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 2.166mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.532 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.2×1×1 = 5 kN；

静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.866 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.24 kN；

七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.24 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k ---- 计算长度附加系数，取1.155；

μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

得到计算结果：

立杆计算长度 L0=2.945； L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11239.68/(0.209×450) = 119.507 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 119.507 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！

第三节、梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.45；

混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：0.50； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ42.7×2.7；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：4；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm； 主楞材料：木方；

宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，

并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m； 计算跨度: l = (800-200)/(4-1)= 200mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×10.709×[(800-200)/(4-1)]2 + 0.117×2.8×[(800-200)/(4-1)]2= 5.59×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-200)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-200)/(4-1)]/1000=3.028 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.59×104 / 3.33×104=1.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm；

l--计算跨度: l = [(800-200)/(4-1)]=200mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×10.709×[(800-200)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.058 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-200)/(4-1)]/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.028/0.500= 6.056kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = cm3； I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kN·m，最大支座反力 R= 3.331 kN，最大变形 ν= 0.113 mm

(1)次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.51×105/6.40×104 = 2.4 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.113mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.331kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 2×6×8×8/6 = 128cm3； I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4； E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.250 kN·m，最大支座反力 R= 5.551 kN，最大变形 ν= 0.066 mm

(1)主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.50×105/1.28×105 = 2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.066 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.066mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.551 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.551kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支

撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3； I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×1.00=24.840kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m； q=24.840+5.600=30.440kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8 = 1/8×30.44×2002=1.52×105N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×30.44×0.2=3.044kN σ =Mmax/W=1.52×105/6.67×104=2.3N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.700kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×24.84×2004/(384×6000×6.67×105)=0.129mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.129mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.044/1=3.044kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6 = cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×3.044×12 = 0.304 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.304×106/000 = 4.8 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×3.044×1 = 1.826 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.826×1000/(2×60×80) = 0.571 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.571 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×3.044×10004 /(100×9000×256×104)=0.4mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.4 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=3.044kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.500-0.200)/4×1.000×(1.2×0.200×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.800-0.200)×0.300=1.074kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N4=0.761 kN； N2=N3=3.357 kN；

最大弯矩 Mmax=0.114 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.027 mm； 最大应力 σ=0.114×106/3190=35.8 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 35.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计

强度 205 N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

九、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.357 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.761kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4=0.62kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(1.50/2+(0.50-0.20)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.50-0.20)/4)×1.00×0.200×(1.50+24.00)]=5.346kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.500-0.200)/4]×1.000=4.620kN； N =N1+N2+N3+N4=0.761+0.62+5.346+4.62=11.347kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.42； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 3.39； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.19； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.169； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11346.77/(0.169×339) = 198.1N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 198.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =3.357kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4-0.8)=0.62kN； N =N1+N2 =3.357+0.496=3.853kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.42； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.39；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.19； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.169； 钢管立杆受压应力计算值；σ=3852.6/(0.169×339) = 67.2N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 67.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

第四节、柱模板计算

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M12；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；

3.竖楞信息

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本

工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；

面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×270×270= 7.93×104N.mm； 面板最大应力按下式计算： σ =M/W其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 7.93×104 / 2.43×104 = 3.261N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下: V=0.625ql

其中， V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×270.0 = 1834.565N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×1834.565/(2×450×18.0)=0.340N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.34N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.521ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0.45＝9.02 kN/m；

ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ；

E--面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 270 / 250 = 1.08 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×9.02×270.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.190 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.19mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.08mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6×1 = cm3； I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；

竖楞计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2

其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；

q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×6.523×450.0×450.0= 1.32×105N·mm； σ =M/W其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.32×105/6.40×104 = 2.0N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.0N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql

其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；

q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；

竖楞的最大剪力：V = 0.6×6.523×450.0 = 1761.182N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.523×450=1761.182N； b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.27 = 6.52 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.52×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.079 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.079mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 ×1= cm3； I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4； 按集中荷载计算(附计算简图)：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.27 × 0.45 = 2.94 kN；

B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 4.380 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.104 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.041 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/W其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 000 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.63 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =1.04×108/6.40×107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.041 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.041mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 ×1= cm3； I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4； 按计算(附计算简图)：

H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22 ×0.45 = 2.39 kN；

H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 3.717 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.075 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.024 mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式: σ =M/W其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 74728.6 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 000 mm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.168 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =7.47×107/6.40×107=1.168N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν = 0.024 mm；

柱箍最大容许挠度: [ν] = 250 / 250 = 1 mm；

柱箍的最大挠度 ν =0.024mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.717 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.717kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!