高支模及地下室模板专项施工方案
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编制日期：2012年5月15日
目 录
第一章 工程概况 ............................................... 3 第二章 编制依据 ............................................... 3 第三章 施工准备 ............................................... 3 3.1技术准备 .................................................. 3 3.2施工现场准备 .............................................. 3 3.3工程材料准备 .............................................. 3 第四章 模板设计及主要施工方法 ................................. 6 4.1模板总体设计方案 .......................................... 6 4.2剪力墙模板支设 ............................................ 6 4.3框架柱模板体系 ............................................ 7 4.4梁模板体系 ................................................ 8 4.5 楼面板模板体系 .......................................... 11 4.6楼梯模板支设 ............................................. 12 4.7高支模模板支撑体系的剪刀撑设置以及拉连杆的设置 ........... 12 4.8模板安装质量验收要求 ..................................... 13 4.9模板拆除质量要求 ......................................... 14 第五章 质量通病防治措施 ...................................... 15 第六章 成品保护措施 ......................................... 16 第七章 职业健康、安全保证措施 ................................ 16 第八章 应急预案 ............................................... 17 后附计算书
第一章 工程概况
，工程包括五星级酒店及附属建筑和多幢商住一体楼，结构形式均为框架结构。建筑总面积㎡，地上建筑面积㎡，地下建筑面积㎡。由进行地基勘察，进行设计，进行现场监理，投资建设，质量检测站进行质量、安全监督。
第二章 编制依据
（1）8#楼、10#楼施工图纸。 （2）工程施工组织设计。
（3）《建筑施工手册》（第四版）。
（4）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。
（5）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 （6）危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]
（7）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） （8）本方案中计算书采用PKPM施工技术软件（2011版）计算。
第三章 施工准备
3.1技术准备
3.1.1熟悉审查设计图纸
组织项目人员对建设单位提供的设计图纸、地质资料及标准图集进行学习掌握和审查，进行各专业的图纸的核对，做好图纸自审工作。
3.1.2做好施工技术交底
在工程开工前，针对工程的分项工程，组织人员进行规范、工艺标准、操作规程有针对性的再学习，全面掌握所涉及分项工程的验收标准、施工工艺、操作规程、控制要点等。工程项目总工程师分别组织参加施工的人员进行技术交底，结合工程具体操作部位，关键部位和施工难点的质量要求，操作要点及注意事项进行交底。 3.2施工现场准备
对建设单位坐标控制点进行复核，无误后按照总平面图，布设现场平面控制网和高程控制网，做半永久性坐标桩和标高桩。 3.3工程材料准备 3.3.1钢材的选用
(1) 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。
(2) 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0以上的钢管。 (4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
1) 应有产品质量合格证；
2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；
3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；
序号 项目 焊接钢管尺寸（mm） 外径 壁厚 外径 壁厚 钢管两端面切斜偏差 钢管外边面锈蚀深度 允许偏差Δ（mm） -0.5 -0.5 -0.5 -0.45 1.70 0.5 检查工具 1 游标卡尺 2 3 塞尺，拐角尺 游标卡尺 5) 钢管必须涂有防锈漆。
(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
1) 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001的规定；
序号 项目 钢管弯曲 a. 各种杆件钢管的端部弯曲 L≤1.5 b.立杆钢管弯曲 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5 冲压钢脚手板 a. 板面挠曲 L≤4m L＞4m b.板面扭曲（任一角翘起） 允许偏差 ≤5 ≤12 ≤20 ≤30 ≤12 ≤16 ≤5 钢卷尺 检查工具 1 2 钢卷尺 3) 钢管上严禁打孔。
(6) 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG
200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。 (7) 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。
(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：
1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；
3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。
(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。 3.3.2木材的选用
(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。
(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。
(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。
(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：
1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2) 板材和规格材，不应大于20%； 3) 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4) 连接件，不应大于15%。 3、竹、木胶合模板板材的选用
(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标
准《混凝土模板用胶合板》ZBB 70006的规定。
(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。
第四章 模板设计及主要施工方法
4.1模板总体设计方案
模板施工方案以现有8#、10#楼图纸编制，适用于本工程所有楼号的地下室模板施工及高支模施工。地下室层高5 m，实际支模高度为基础底板顶至地下室顶板，高度6.4m，10#楼一至三层层高5m，均属高支撑模板施工范围。
模板设计：支设高度6.4m，结构断面尺寸最大处：框架柱最大截面800×800㎜、地下室外围混凝土挡土墙厚度300㎜，梁最大截面300×1750㎜、最大跨长度8.4 m，地下室顶板厚度180㎜。
本工程墙、柱、梁、板采用15mm厚覆膜木胶合板，使用50mm×100mm木方作为内龙骨，φ48×3.0钢管和对拉螺栓加固。
本工程采用钢管扣件脚手架支撑体系。
地下室外墙、柱、梁、板采用整体浇筑砼的方式支设模板。 4.2剪力墙模板支设
4.2.1剪力墙模板支设体系
1、墙体模板采用边楞互压（短边压长边），竖向钢管加固的方式。 2、模板设置：模板长边同剪力墙长边布置形式。
3、背楞设置：背楞选用50x100木方，间距200mm。沿剪力墙长边竖向布置。 4、墙箍设置：墙箍采用Φ48×3.0mm钢管及对拉螺栓加固。间距沿墙体全高200+500+N*500mm布置，水平方向间距为500mm。墙体所使用的对拉螺栓强度M14，横向间距400mm，外墙使用时每个螺杆中间焊接50x50x3mmm钢板，钢板与螺杆之间必须满焊，不得有缝隙出现。
模板支设体系的验算见后附计算书 4.2.2剪力墙模板支设
剪力墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体。
为控制剪力墙的钢筋保护层符合规范要求，除要求按照操作规程要求放置砂浆垫块外，在墙钢筋网片上下、左右每隔1m 焊接C12等墙厚的短钢筋头顶住模板，防止剪力墙的钢筋网片偏移导致保护层厚度不足。
模板之间的拼缝采用双面胶带粘贴以防止拼缝不严而造成漏浆。 墙、梁交接处采用定型木模板，防止漏浆及阴阳角不方正。
模板拆除后，地下室外墙对拉螺栓孔部位按以下方法处理：首先将对拉螺栓孔两端的木垫片剔除干净，然后用气焊将对拉螺栓齐根割掉；将孔内清理干净后用掺硅质防水剂的干硬性细石混凝土压实抹平。
墙模板支设见下图：
4.3框架柱模板体系
4.3.1框架柱模板支设体系
1、柱模采用边楞互压，竖向采用钢管加固的方式。
2、模板设置：模板采用长方向布置，宽度按不同柱截面尺寸外加板厚。 3、背楞设置：背楞选用50x100钢木方，间距200mm。
4、柱箍设置：柱箍采用48*3.0mm钢管及对拉螺杆加固。沿柱全高下部三分之二范围内柱箍间距500mm，上部三分之一范围内柱箍间距600mm。
5、穿柱螺栓的设置：柱边≥800mm的，沿柱边中间设置一道对拉螺栓，螺栓直径为16mm，有效直径为14mm。
模板支设体系的验算见后附计算书 4.3.2框架柱模板支设 柱体模板工程质量工艺流程：
a.钢筋绑扎完成后，柱脚不平处首先在柱脚处采用砂浆找平，然后将模板抬至柱钢筋一侧竖起，并对准定位轴线，将模板就位。
b.利用水平尺或线锤校正柱模垂直度，并用柱箍将柱模固定，柱箍竖向间距采用钢管时，间距为500mm，柱箍上需带拉紧螺栓，以调整松紧程度。柱模板上部的固定：柱模板安装时上端位置的控制是保证柱子垂直度、柱中线位移误差在允许偏差范围之内的关键环节。本工程采用钢管斜撑的方法。凡是中心柱，每边设2根斜撑，每柱共8根斜撑。凡是边柱，当一侧不能布置斜撑时，应在内侧加水平拉杆二道。所有拉杆和斜撑应与内满堂架连成整体。
c.当混凝土柱高度较高的时候，一般采用多节拼接法施工。要注意上下对齐，然后在柱模周围横竖向设置若干木方，外边设几道柱箍、使之成为一个整体。
d.为防止柱子模板内收变形，在柱模内设置措施钢筋（16的支撑筋），间距沿柱高度每隔500mm双向设置，长度为柱子截面尺寸，与柱子钢筋点焊，紧撑柱子模板内壁，防止模板内收变形。
e.为防止柱子涨模，柱子必须加设对拉螺杆，对拉螺杆均采用M14高强螺杆及配件。对拉螺杆设在柱外，间距为柱箍间距。
f.模板拼缝要求严密，且用胶带粘贴，防止拼缝漏浆。 柱模板支设见下图：
模板木方对拉螺杆钢管模板木方对拉螺杆钢管A-A平面AB-B平面BBA-A立面柱平面A16厚模板木方对拉螺杆钢管B-B立面异形柱加固图柱加固图
4.4梁模板体系
4.4.1梁模板支设体系
1、梁模板采用底模包侧模板形式。
2、背楞设置：梁底模、侧模主背楞采用50x100mm木方，沿梁长度方向布置，间距200mm，次背楞采用Φ48×3.0mm双钢管。
3、梁箍设置：梁箍采用Φ48×3.0mm钢管及对拉螺栓加固，梁高≥700mm时，需设置一道穿梁螺栓，螺栓直径为16mm，有效直径为14mm，间距为500mm；其中底部螺杆距梁底应不小于200mm.梁高≤700mm时可不用设置穿梁螺栓。
3、支撑体系：支撑体系采用扣件式钢管脚手架，沿梁跨度方向立杆间距为0.8m，梁两侧立杆间距0.6m，步距1.5m。立杆上部加可调节托撑。≥300*750mm梁底加承重立杆一道，承重杆沿梁长度方向间距800居中设置。
4、梁底模：按设计标高调整支柱的标高，安装梁底板，并拉线找平，梁底板要起拱；当跨度为≥4m时，高度为1/1000~3/1000；主次梁交接时先主梁起拱后次梁。
模板支设体系的验算见后附计算书 4.4.2梁模板支设
梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度≥4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的l/1000～3/1000。主次梁交接处，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
为防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部嵌入柱梁间、拆除困难的现象，梁模支设要点如下：
支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，尺寸一般应略为缩短。 梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模按规定起拱。 模板拼缝均采用双面胶带粘贴。
混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。
梁柱节点模板、主次梁交接处模板设计及安装质量是框架结构梁柱节点施工质量的直接表现。接头模板采用15mm厚覆膜木胶合板和50×100mm木肋制作，与梁、顶板模衔接紧密，并作到相对独立，便于拆模。加工数量根据施工需要与梁板模对应，至少满足二层需要，尽量作周转使用。节点模应拆卸方便，能满足多次重复使用，并保证梁柱、梁梁接头混凝土整体效果。见下图：
钢管背楞定型柱接头模板梁侧模梁侧背楞木方
4.5 楼面板模板体系 说明:4.5.1楼面板模板支设体系 定型接头柱模的背楞应与梁背楞、支撑连成整体。1、板模支设采用整体平铺形式。
2、背楞设置：背楞采用50*100mm木方铺设，间距200mm。
3、支撑体系：板模支撑体系采用组合式满堂脚手架，立杆横距纵距均为0.8m，步距1.5m。立杆上部加可调节托撑。立杆从边跨一侧开始安排，先第一排立杆，再安第二排立杆，依次逐排安装。
楼面板模板支设体系的验算见后附计算书 4.5.2楼面板模板支设
根据模板的排列图搭设支柱和龙骨。支柱排列要考虑设置施工通道。 底层地面应夯实，并铺垫脚板。
通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。
楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，梁、板面应清扫干净。 为防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象，板模支设要点如下： 楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。 楼面模板拼缝均采用双面胶带粘贴。 板模按规定起拱。
4.6楼梯模板支设
楼梯模板单独放样进行配制，支撑方法详见下图：
50×100方木次龙骨100×100方木主龙骨楼梯定型木模板50×100方木可调支撑顶部10厚钢板18厚胶合板50×100贴墙方木100×100方木主龙骨距模板外铡顺长向焊一10mm宽的铝合金条100×100方木主龙骨可调钢管支撑拉杆水平杆钢管间用扣件扣紧 4.7高支模模板支撑体系的剪刀撑设置以及拉连杆的设置
1 模板支架四周从底到顶连续竖向剪刀撑；中间纵横向每隔10m左右设由下到上连续设置竖向剪刀撑，其宽度为4—6m。
2 模板支架在顶部、中间、扫地杆处设置三道水平剪刀撑。 3 剪刀撑要求：
⑴ 剪刀撑（斜杆）每步与立杆扣接，（斜杆）与地面夹角应在45度~60度之间，扣接点距钢管十字节点的距离≤150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时可采取与横杆扣接，扣接点必须牢固；
⑵ 剪刀撑采用搭接连接，搭接长度≥500mm，且连接的旋转扣件不少于2个，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不得小于100mm。
剪刀撑布置图
满堂架与所有框架柱用钢管相连接，每2.4m设置一道。
4.8模板安装质量验收要求
1、模板安装应满足下列要求：
（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。 检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。
预埋件和预留孔洞的允许偏差
项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 插筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留洞 尺寸 3、现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。
检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差（mm） 检验方法 5 钢尺检查 ±5 水准仪或拉线、钢尺检查 ±10 钢尺检查 ＋4，－5 钢尺检查 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 2 钢尺检查 5 2m靠尺和塞尺检查 允许偏差（mm） 3 3 5 ＋10，0 2 ＋10，0 10 ＋10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 4.9模板拆除质量要求
1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。
检查数量：全数检查。
检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件跨度达到设计的棍凝土立方体抗压强度标准值的百分率（m） （%） ≤2 ≥50 板 ＞2，≤8 ≥75 ＞8 ≥100 ≤8 ≥75 梁、拱、壳 ＞8 ≥100 - 悬臂构件 ≥100 构件类型 2、模板拆除的要点
拆除模板应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑的原则。
模板工程应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业的原则。其好处是，支模就考虑拆模的方便和安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。
模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204—2002)中模板拆除的规定。
第五章 质量通病防治措施
5.1梁、板底模板不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模的预防措施： 梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉。梁模板应进行侧向支撑、保证上下口模板不变形，使用对拉螺栓加固。
5.2墙柱模板涨模，断面尺寸不准的预防措施
根据墙柱高和断面尺寸，验算柱箍自身的截面尺寸和间距，必要时使用穿柱对拉螺栓，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。
5.3柱身扭向预防措施
支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑并吊垂直线时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。
5.4柱轴线位移预防措施
成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，支中间各柱模板。柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确；柱距不大时，通排设水平拉杆及剪刀撑。
5.5模板下口漏浆预防措施
模板安装前采用1∶2水泥砂浆将模板下口找平，并粘贴海绵条，防止漏浆。
5.6洞口阴角漏浆预防措施
所有洞口模板边均采用δ＝3mm 双面胶带粘贴，使缝隙严密，确保不漏浆。 5.7剪力墙墙体涨模，弯曲预防措施
所有墙体加固措施按照计算的对拉螺杆间距进行加固，并在墙体转角、底部、中部、上部加斜撑以保证加固的刚度。
5.8模板支设完毕后垃圾的清理
模板支设采用先支梁板模板，后支墙柱模板的顺序，在梁板模板支设完毕后使用扫帚、鼓风机等工具将梁板上的锯末等垃圾清扫至下层板，在支设墙模板前对墙柱根部的垃圾进行清理干净；模板支设完毕后需通过专职质检员验收后方可施工下道工序。
第六章 成品保护措施
6.1梁柱接头、剪力墙与顶板接头，设双面胶带封闭，防止漏浆污染柱、墙面。 6.2安装工程的预留、预埋工作在在支模时密切配合土建进行，不得随意在模板上开孔穿管。
6.3拆除砼侧模应掌握不宜过早，必须保证不缺楞掉角，表面光滑，能确保清水砼表面后，方可拆除。
6.4梁板模板拆除时经土建工程师核算砼强度符合规范要求后方能进行。不得从高空往下投掷，已组装好的模板不得受抛掷物或吊件冲击。
6.5浇筑砼时不得用振捣棒或撬动模板，以防模板变形或松动。
6.6模板安装成型派专人保护，并在浇砼前检查复核模板安装质量，浇砼时水平运输道不得搁置在侧模上。
6.7泵送砼活动泵管不得立接靠压于模板上，连接泵管在管路弯折处加强支撑和拉结，以防过大冲击力撞坏模板。
第七章 职业健康、安全保证措施
进入现场必须戴好安全帽，安全帽要符合标准，并扣好帽带，调整好帽衬间距。门卫及安全员要认真检查，防止不戴安全帽人员进入现场。
高处作业必须按规定佩戴使用安全带，安全带要符合标准，系挂符合要求。 7.1“四口”及临边防护
楼梯口、电梯井口、通道口、预留洞口、楼面等临边，采用定型化、工具化的防护设施，防护措施要严密可靠，符合《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-1999）。防护设施涂刷红白油漆，并设醒目安全警示标牌，防护设施的拆除必须经安全员同意后方可拆除。
基坑、框架楼层和屋面四周等所有临边均做钢管--密目网围挡进行防护，对于楼层洞口及楼层四周防护时间较长的部位要求将防护用钢管涂刷红白相间标识色。
电梯口的临边防护采用工具式临时钢筋栅栏门，并在下部做挡板。楼梯栏杆未安装
前，采用φ20钢筋做临时栏杆，钢筋涂刷红白油漆。
施工场地内集中作业点如砂浆搅拌站、钢筋车间等和主要通道处均必须进行可靠的安全防护，以防高空落物伤人。 7.2模板工程安全措施
现浇结构采用覆膜胶合板模板体系，必须根据泵送砼施工工艺进行计算，并制定安全措施，审批后方可施工。
认真编制和审查施工组织设计中关于模板的设计资料，认真做好安全技术交底。 支撑系统、模板加固系统：必须进行结构强度、刚度、稳定性验算，规定模板的安装和拆除的程序和方法，施工时必须符合设计要求。
立柱稳定：支撑模板的立柱间距、材料符合规定要求，立柱底部加垫板，不得采用砖垫高，并按规定设置纵横水平杆和剪刀撑。
施工荷载：模板上不得集中堆放，砼应及时摊铺平整，不得出现超载现象。
基础及地下工程模板安装，先检查基坑边坡稳定情况。
模板工程作业高度在2m及2m以上时，要根据高处作业有关规定进行操作和防护。 模板作业必须与架空用电线路保持相应的安全距离，模板拆除必须填写申请单，经技术负责人签认同意后拆除，模板拆除区设立警戒区和安全标志，并设专人监护，警戒区不能有行人，拆除时不得留悬空模板，并随时拆除随时清理。
第八章 应急预案
高大模板支撑体系施工区域内极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。
8.1组织机构 组长 寸宽平、王虎军 王德宇 副组长 马东科 翟金才 组员 1、组长职责：
①决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划。
②复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。
项目经理 执行经理 生产经理 项目专职安全员 项目所有管理人员，分包管理人员 ③指导事故部位的停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。
④与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。 ⑤在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。
⑥在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。 2、副组长职责：
①评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。
②如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。 ③安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。
④设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 ⑤协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。 3、组员职责：
在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。
8.2应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作。
8.3 坍塌事故 8.3.1 预防技术措施
1、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。
2、浇筑混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。
3、楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。
4、混凝土浇筑前，必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求且下部的满堂架支撑未拆除的前提下，方可进行上部高支模部位混凝土浇筑。
5、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
8.3.2 应急救援措施
1、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
2、在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
3、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
4、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
5、对伤员进行现场急救处理。
6、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 7、按规定上报有关主管部门请求救援。 8.4高空坠落事故 8.4.1 预防技术措施
1、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。
2、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
3、高处作业人员佩戴的安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
4、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再张挂一层密目式安全网。
8.4.2 应急救援措施：
当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
4、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取用木板等材料，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。
6、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
8.5 应急准备 8.5.1 应急教育
在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。
8.5.2 应急资源
应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，等如下表：
主要应急救援物资设备表 序号 1 2 3 4 5 材料设备单 名称 位 小 车 台 灭 火 器 个 药箱及药个/品 批 对 讲 机 部 担 架 副 数 量 3 10 2 6 2 存放何处 现场 现场 医务室 现场 医务室 8.6预防措施
1、支架验收必须按照方案要求的各阶段进行，由验收小组验收合格后向监理报验合格后方可施工；
2、逐个扣件进行检查拧紧度是否达到要求扭力距；
3、梁侧模板对拉螺栓每端必须用螺母拧紧；
4、从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点，防止局部超负荷；
5、浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。
后附计算书：
墙模板（非组合式钢模板）计算书
一、对地下室300厚外墙进行验算
混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 地下室外墙 6000 混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 300 2200 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 3 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m) 22
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 200 500 400 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 0 200 100 500
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/18750＝6.46N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 250×100 9350 83.33 小梁截面惯性矩I(cm) 4416.67
1、强度验算
q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.44kN·m
σ＝Mmax/W＝0.44×106/83330＝5.23N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.2×38.4=7.68kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=2.96kN，R2=...R11=5.92kN，R12=2.96kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32双钢管 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2Ф48×3 206000 8.98 主梁截面惯性矩I(cm) 421.56
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.48kN·m
σ＝Mmax/W＝0.48×106/8980＝53.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+100]＝400mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+300]＝550mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.55×48.42＝10.12kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
一、对最大截面尺寸为800*800的框架柱进行验算
新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 最大截面柱 6000 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 800 800 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇4 1.15 2
混凝土顶面总高度H(m) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2
三、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 5 500 柱短边小梁根数 5 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.22-0.121×0.88×0.22＝-0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/(1/6×500×152)＝5.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×2004/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 416.67 15.44 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×100 83.33 9350 200 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.44kN·m
σ＝Mmax/W＝0.44×106/83.33×103＝5.23N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.41mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Ф48×3 4.49 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 10.78 205
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.37kN·m，N1＝8.67kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.37kN·m，N2＝8.67kN
M/Wn＝0.37×106/(4.49×103)＝82.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝1.29mm ν2＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝1.29mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 N＝8.67×2=17.33kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
N＝8.67×2=17.33kN≤26kN 满足要求！
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 最大截面梁 300×1750 180 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 8.4 6.4 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 1.1 3梁 1.5
施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 21 对水平面模板取值 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.2 0.9 0.8 非自定风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 义:0.14 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 600 1500 800、800 居中 300 1 按混凝土梁梁宽均分 300 3 200 设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×0.7×2]×1＝56.1kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.75]×1＝54.34kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.75]×1＝44.72kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×56.1×0.152＝0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×44.72×1504/(100×10000×281250)＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×54.34×0.15+0.437×1.76×0.15＝3.17kN R2=1.25q1l=1.25×56.1×0.15＝10.52kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×44.72×0.15＝2.52kN R2'=1.25q2l=1.25×44.72×0.15＝8.39kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 250×100 1.78 9350 416.67 小梁截面抵抗矩W(cm) 383.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{3.17+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.75-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，10.52+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=10.56kN/m
q2＝
max[2.52+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.75-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，8.39+(0.3-0.1)×0.3/2]＝8.42kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.56×0.82，0.5×10.56×0.22]＝0.72kN·m
σ＝Mmax/W＝0.72×106/83330＝8.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.56×0.8，10.56×0.2]＝5.126kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.126×1000/(2×50×100)＝1.54N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.42×8004/(100×9350×4166700)＝0.56mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝8.42×2004/(8×9350×4166700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.56×0.8，
0.393×10.56×0.8+10.56×0.2]＝9.65kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.28kN，R2＝9.65kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.42×0.8，0.393×8.42×0.8+8.42×0.2]＝7.7kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.68kN，R'2＝7.7kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Ф48×3.5 206000 125 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm) 35.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.241×106/5080＝47.4N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.943kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.943×1000/489＝12.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.34kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.34kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.67 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.8×1.52/10＝0.03kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.75)+0.9×1.4×2]×1＝50.57kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{2.87+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，9.48+(0.3-0.1)×0.3/2}=9.51kN/m
同上四～六计算过程，可得： R1＝1.25kN，R2＝14.2kN，R3＝1.25kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝
max[1.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.3-0.3/2)/2×0.8，14.2，1.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.3-0.3/2)/2×0.8]+0.03/0.6＝14.3kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14295.26/(0.67×424)+0.03×106/4490＝56.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.53kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 最大截面梁 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 300×1750 180 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 1.75 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.75]＝min[38.4，42]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×4，1.35×38.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[51.68，55.76]＝0.9×55.76＝50.18kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 8 400 2 200 400 200，700，1300 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×50.18＝50.18kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×38.4×1＝46.66kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×46.66×0.222+0.1×3.53×0.222,
-0.107×46.66×0.222+0.121×3.53×0.222,-0.071×46.66×0.222-0.107×3.53×0.222)＝0.2kN·m
σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.29N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×38.4＝38.4kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×38.4×224.294/(100×10000×281250)＝0.22mm≤224.29/400=0.56mm
满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×46.66×0.22+1.223×3.53×0.22＝12.93kN
正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.22×38.4＝9.84kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 200 小梁计算方式 三等跨连续
梁 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 8415 83.33 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2250×100 1.66 15.44 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝12.93kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.93×0.42，0.5×12.93×0.22]=0.26kN·m σ＝Mmax/W＝0.26×106/83330＝3.1N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.93×0.4，12.93×0.2]=3.1kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.1×1000/(2×100×50)＝0.93N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝9.84kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.84×4004/(100×8415×4166700)＝0.05mm≤400/400=1mm
ν2max＝qL4/(8EI)=9.84×2004/(8×8415×4166700)=0.06mm≤200/400=0.5mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1×12.93×0.4，0.4×12.93×0.4+12.93×0.2]＝5.69kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1×9.84×0.4，0.4×9.84×0.4+9.84×0.2]＝4.33kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42400 钢管 2 205 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22200 Ф48×3 206000 120 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 34.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.98kN，R2＝2.84kN，R3＝2.34kN，R4＝2.34kN，R5＝2.34kN，R6＝2.34kN，R7＝2.84kN，R8＝0.98kN
正常使用极限状态：R'1＝0.74kN，R'2＝2.17kN，R'3＝1.76kN，R'4＝1.76kN，R'5＝1.76kN，R'6＝1.76kN，R'7＝2.17kN，R'8＝0.74kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.39×106/4490=87.96N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×3.91×1000/424＝18.44N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.46mm≤600/400＝1.5 mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.5×2＝12.35kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 一般截面梁 300×750 180 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 8.4 6.4 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223梁 1.5 1.1 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 0.3 0.9 0.8 非自定风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 义:0.22 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 600 1800 800、800 居中 300 0
梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 3 0 200 设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2]×1＝25.12kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.36kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.22kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×25.12×0.152＝0.07kN·m σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.88N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×19.22×1504/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×23.36×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.43kN R2=1.25q1l=1.25×25.12×0.15＝4.71kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×19.22×0.15＝1.08kN R2'=1.25q2l=1.25×19.22×0.15＝3.6kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 250×100 1.78 9350 416.67 小梁截面抵抗矩W(cm) 383.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.43+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，4.71+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.75kN/m
q2＝
max[1.08+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，3.6+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.63kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.75×0.82，0.5×4.75×0.22]＝0.33kN·m
σ＝Mmax/W＝0.33×106/83330＝3.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.75×0.8，4.75×0.2]＝2.305kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.305×1000/(2×50×100)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.63×8004/(100×9350×4166700)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.63×2004/(8×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.75×0.8，
0.393×4.75×0.8+4.75×0.2]＝4.34kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.14kN，R2＝4.34kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.63×0.8，0.393×3.63×0.8+3.63×0.2]＝3.32kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.82kN，R'2＝3.32kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 206000 125 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3.5 205 12.19 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.972×106/5080＝191.34N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.31kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.31×1000/489＝17.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.04mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R1＝4.31kN，R2＝4.31kN
七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.82/10＝0.06kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+0.9×1.4×2]×1＝23.03kN/m
2)小梁验算 q1＝
max{1.32+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，4.32+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.35kN/m
同上四～六计算过程，可得： R1＝2.03kN，R2＝3.98kN，R3＝2.03kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝
max[2.03+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.3-0.3/2)/2×0.8，3.98，2.03+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.3-0.3/2)/2×0.8]+0.06/0.6＝4.84kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝4840.92/(0.54×424)+0.06×106/4490＝35.39N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
板模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 地下室顶板 4.2 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 180 3.9 二、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活222.5 2.5 1.5 1
荷载(kN/m) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 220.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3324 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.2 0.9 0.8 0.14 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板长边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 6.4 800 800 1500 中心对称 100 350 垂直楼板长边 200 50 100，100 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合面板厚度(mm) 15 15 面板弹性模量E(N/mm) 210000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.14kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2004/(384×10000×281250)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 250×100 1.78 9350 416.67 小梁截面抵抗矩W(cm) 383.33
因[L/la]取整＝[4200/800]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.67kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.2＝1.04kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.04×0.82+0.1×0.63×0.82＝0.09kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.06×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.53kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.67×0.12/2，0.06×0.12/2+3.15×0.1]＝
0.32kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.09，0.53，0.32]＝0.53kN·m σ＝Mmax/W＝0.53×106/83330＝6.39N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.04×0.8+0.62×0.63×0.8＝0.82kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.8+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.67×0.1，0.06×0.1+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.82，2.18，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2＝0.96kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.96×8004/(100×9350×4166700)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.96×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Ф48×3 206000 125
主梁截面惯性矩I(cm) 410.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 34.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.48kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.2＝1.22kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.2=1kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.22×0.8+1.223×0.38×0.8＝1.48kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.48×0.1＝0.15kN R＝max[Rmax，R1]＝1.48kN; 同理，R'＝0.93kN，R''＝0.93kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1×0.8＝0.92kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.92×0.1＝0.09kN R＝max[Rmax，R1]＝0.92kN; 同理，R'＝0.57kN，R''＝0.57kN 2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.43kN·m
σ＝Mmax/W＝0.43×106/4490＝94.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.99kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.99×1000/424＝14.13N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.32mm
跨中νmax=0.22mm≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝0.32mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.8×1.52/10＝0.03kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+
0.92×1.4×0.03/0.8＝4.41kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4408.67/(0.63×424)+0.03×106/4490＝23.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.41kN≤[N]＝30kN
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