盘扣式型钢悬挑脚手架施工方案编制精编WORD版

盘扣式型钢悬挑脚手架施工方案编制精编

WORD版

IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】

江品茗高编制人: 校对人： 审核人： 审批人：

新产业软件园工程

脚手架

安 全 专 项

施

工

方

案

职务：

职务：

职务：

职务：

浙

目 录

第一章 工程概况 --------------------------------------------------- 2

一、 工程概况--------------------------------------------------- 3

二、 施工平面布置----------------------------------------------- 4

三、 施工要求--------------------------------------------------- 4

四、 技术保证条件----------------------------------------------- 4

第二章 编制依据 --------------------------------------------------- 5

第三章 施工计划 --------------------------------------------------- 6

一、 施工进度计划----------------------------------------------- 6

二、 材料与设备计划--------------------------------------------- 6

第四章 施工工艺技术 ---------------------------------------------- 10

一、 技术参数-------------------------------------------------- 10

二、 工艺流程-------------------------------------------------- 11

三、 施工方法-------------------------------------------------- 12

四、 检查验收-------------------------------------------------- 20

第五章 施工安全保障措施 ------------------------------------------ 22

一、 组织保障-------------------------------------------------- 22

二、 技术措施-------------------------------------------------- 25

三、 监测监控-------------------------------------------------- 29

四、 应急预案-------------------------------------------------- 30

第六章 劳动力计划 ------------------------------------------------ 31

一、 专职安全生产管理人员-------------------------------------- 32

二、 特种作业人员---------------------------------------------- 32

第七章 计算书及相关图纸 ------------------------------------------ 32

一、 计算书---------------------------------------------------- 33

二、 节点图---------------------------------------------------- 59

第一章

工程概况 工程概况

一、

【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】

1、 工程名称 工程基本情况

浙江品茗高新产业软件园 工程地点 建筑面积0 (m) 2建筑高度(m) 0

总工期0 （天） 主体结构 框架 地上层数 0 地下层数 0 标准层层高0 (m) 其它主要层高0 (m) 2、 建设单位 各责任主体名称

设计单位 监理单位 XXX 总监理工程师 XXX 施工单位 项目经理 专业监理工程技术负责人 XXX 师 XXX 二、

施工平面布置 施工要求

三、

1、 脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。

2、 确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。

3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得

特殊作业人员资格上岗证。

技术保证条件

四、

1、 安全网络

2、 脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

第二章

编制依据

1、 《建筑施工脚手架实用手册》

2、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、 《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、 《木结构设计规范》GB50005-2003

6、 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB 51210-2016

7、 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

8、 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

9、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

10、 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010

11、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

12、 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)

13、 《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号

14、 本工程设计图纸

15、 本工程施工组织设计

第三章

施工计划 施工进度计划 材料与设备计划

一、

二、

1、 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准

《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。

2、 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。

3、 脚手板

(1)、 30kg；

脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于

(2)、 竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片

脚手板应符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164的相关规定；

(3)、 冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700

中Q235级钢的规定。新脚手板应有产品质量合格证，尺寸偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。新、旧脚手板均应涂防锈漆，应有防滑措施；

(4)、 木脚手板才材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005

中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板。

4、 安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：

网目密度不低于2000目/100cm2；

(1)、

(2)、 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；

(3)、 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；

(4)、 一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；

(5)、 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；

(6)、 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须

有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；

(7)、 做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；

(8)、 颜色应满足环境效果要求，选用绿色；

5、 连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢

结构》GB/T700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。

6、 承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国

家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。

表 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质

可调底可调扣接头 连接套管 杆 斜杆 斜杆 座、可调螺母 托座 销 盘、插连接水平立杆 竖向水平 ZG230-Q235Q345A A Q195 Q235B 450 20号无ZG230-450或 Q235B -500 ZG270ZG230-450或Q235B

缝钢管 7、 承插型盘扣式钢管支架的钢管外径允许偏差应符合下表的规定，钢管壁

厚允许偏差应为±0.1mm。

表 钢管外径允许偏差（mm）

外径D 外径允许偏差 +0.2 33、38、42、48 －0.1 +0.3 60 －0.1 8、 承插型盘扣式钢管支架的连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手

柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。

9、 可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于

5mm，允许尺寸偏差应为±0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。

10、 可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。

11、 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中的规定。

12、 联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。

13、 用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。

主要材料参数表

【型钢悬挑脚手架（盘扣式）】 名称 规格 用途 单位 总需用量 备注 钢管 A-LG-1500 立杆 根 xxxx 租赁 A-SG-1800 纵向横杆 根 xxxx 租赁 A-SG-1200 横向横杆 根 xxxx 租赁 A-SG-1200 间横杆 根 xxxx 租赁 A-XG-1500 外斜杆 根 xxxx 租赁 A-SXG-900×1200 水平斜杆 根 xxxx 租赁

木脚手板 3000mm×200mm×50mm 脚手板与基础垫板 块 xxxx 租赁 安全网 6m×1.5m2000目 防坠 张 xxxx 采购 钢丝绳 6×19φ9.3mm 上拉杆件 米 xxxx 采购 槽钢 3m6.3号 下撑杆件 根 xxxx 采购 工字钢 3m16号 悬挑主梁 根 xxxx 采购 【多排悬挑架主梁验算】 名称 规格 用途 单位 总需用量 备注 钢丝绳 6×19φ9.3mm 上拉杆件 米 xxxx 采购 槽钢 3m6.3号 下撑杆件 根 xxxx 采购 工字钢 3m16号 悬挑主梁 根 xxxx 采购 第四章

施工工艺技术 技术参数

一、

【多排悬挑架主梁验算】

悬挑方式 普通主梁悬挑 锚固点设置方式 压环钢筋

压环钢筋直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 3100 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 2100 梁/楼板混凝土强度等级 C25 主梁材料规格 16号工字钢 主梁合并根数nz 1 【型钢悬挑脚手架（盘扣式）】 脚手架架体高度H(m) 19.4 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25 立杆纵向间距la(m) 1.5 立杆横向间距lb(m) 0.9 立杆步距h(m) 1.5 脚手架总步数n 12 顶部防护栏杆高h1(m) 1.2 纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm) 200 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手板铺设方式 3步1设 连墙件布置方式 一步一跨 连墙件连接方式 扣件连接 单跨间横杆根数njg 2 主梁合并根数nz 1

悬挑方式 联梁悬挑 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 1250 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度Lx(mm) 1600 梁/楼板混凝土强度等级 C25 主梁材料规格 18号工字钢 二、

工艺流程

【多排悬挑架主梁验算】

预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→联梁

施工方法

三、

1、 悬挑梁定位

定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。

脚手架立杆与挑架的连接图

2、 悬挑梁宜采用钢筋拉环、U型螺栓进行锚固：

(1)、 型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上钢筋拉环或锚固螺栓

与建筑结构梁板固定；

(2)、 钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6m；

(3)、 U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5m长直径18mmHRB335钢

筋放置U型筋上部；

(4)、 钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧；

(5)、 锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩

的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施；

3、 特殊部位悬挑梁布置：

(6)、 悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外

伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施；

悬挑结构处的悬挑梁布置

(7)、 建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交

汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-200×200×10mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施；

阳角处的悬挑梁布置1

阳角处的悬挑梁布置2

阳角处的悬挑梁布置3

(8)、 楼梯部位：可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内

置横压梁方法，横压梁搁置在楼梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。

楼梯间悬挑梁布置

4、

钢丝绳卸荷

(9)、 梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可

受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。

(10)、 派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳

扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。

(11)、 对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等

情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。

钢丝绳绳卡做法

5、 立杆设置

立杆应通过立杆连接套管承插连接，脚手架首层立杆应采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm，立杆底部应配置可调底座。当地基高差较大时，可利用立杆0.5m节点位差进行调整（见下图）。

可调底座调整立杆连接盘示意

6、 斜杆设置

沿架体外侧纵向每5跨每层设置一根竖向斜杆（见下图）或每5跨间设置扣件钢管剪刀撑（见下图），端跨的横向每层应设置竖向斜杆。

每5跨每层设斜杆 每5跨设扣件钢

管剪刀撑

1—斜杆； 2—立杆； 3—两端竖向斜杆； 4—水平杆； 5—扣件钢管剪刀

撑

7、 当设置双排脚手架人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁截面

大小应按跨度以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆；洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网；通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。

8、 当对双排脚手架的每步水平杆层应每5跨设置水平斜杆（见下图）。

双排脚手架水平斜杆设置

1—立杆； 2—水平斜杆； 3—水平杆；

9、 作业层设置应符合下列规定：

(1)、 钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，挂钩必须处于锁住状

态，作业层脚手板应满铺；

(2)、 作业层的脚手板架体外侧应设挡脚板、防护栏杆，并应在脚手架

外侧立面满挂密目安全网；防护上栏杆设置在离作业层高度为1000mm处，防护中栏杆设置在离作业层高度为500mm处；

(3)、 当脚手架作业层与主体结构外侧面间间隙较大时，应设置挂扣在

连接盘上的悬挑三脚架，并应铺放能形成脚手架内侧封闭的脚手板。

10、 连墙件

(1)、 连墙件必须采用可承受拉压荷载的刚性杆件，连墙件与脚手架立

面及墙体应保持垂直，同一层连墙件应在同一平面，水平间距不应大于3跨，与主体结构外侧面距离不宜大于300mm；

(2)、 连墙件应设置在有水平杆的盘扣节点旁，连接点至盘扣节点距离

不得大于300mm；采用钢管扣件做连墙杆时，连墙杆应采用直角扣件与立杆连接；

(3)、 当脚手架下部暂不能搭设连墙件时，宜外扩搭设多排脚手架并设

置斜杆形成外侧斜面状附加梯形架，待上部连墙件搭设后方可拆除附加梯形架。

11、 架体内封闭

(1)、 脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的

限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

(2)、 闭。

脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封

(3)、 施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。

(4)、 边防护。

作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临

四、

检查验收

1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，

不合格的应及时清除出场

(1)、 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；

(2)、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；

(3)、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。

2、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检

查，经检查合格后方可交付使用

(1)、 基础完工后及脚手架搭设前；

(2)、 作业层上施加荷载前；

(3)、 每搭设完两层后；

(4)、 达到设计高度后；

(5)、

遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；

(6)、 停用超过一个月。

3、 验收时应具备下列文件

(1)、 件；

根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文

(2)、 专项施工方案及变更文件；

(3)、 安全技术交底文件；

(4)、 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

(5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

(6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

(7)、 脚手架工程的施工验收报告。

4、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全

负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

5、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着

重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)、 构配件和加固否齐件是全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固

可靠，钢丝绳是否松动、断股等；

(2)、 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合

要求；立杆是否悬空；

(4)、 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；

(5)、 上下。

搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体

(6)、 扣件螺栓是否松动；

(7)、 架体是否超载；

(8)、 悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和

相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。

6、 脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分

表进行。

7、 脚手架使用期间的检查

(1)、 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为

装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。

(2)、 续使用。

检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继

8、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上

脚手架验收合格牌后，方可投入使用。

9、 架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。

10、 施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。

第五章

施工安全保障措施 组织保障

一、

1、 安全保证体系

2、 环境保护体系

技术措施

二、

脚手架搭设技术措施

1、 双排脚手架搭设前，施工管理人员应按双排脚手架专项施工方案的要求

对操作人员进行技术交底。

2、 对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。

3、 对经检验合格的构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专

用架上，清点好数量备用；堆放场地排水应畅通，不得有积水。

4、 脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。

5、 脚手架立杆应定位准确，搭设必须配合施工进度，一次搭设高度不应超

过相邻连墙件以上两步距。

6、 连墙件必须随脚手架高度上升在规定位置处设置，严禁任意拆除。

7、 作业层设置应符合下列要求：

(1)、 必须满铺脚手板；

(2)、 脚手架外侧应设挡脚板及防护栏杆；防护栏杆可在每层作业面立

杆的0.5m和1.0m的盘扣节点处布置上、中两道水平杆，并应在外侧满挂密目安全网；

(3)、 作业层与主体结构间的空隙应设置内侧防护网。

8、 加固件、斜杆必须与脚手架同步搭设。采用扣件钢管做加固件、斜撑时

应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的有关规定。

9、 当架体搭设至顶层时，外侧栏杆高出顶层作业层的高度不应小于

1500mm。

10、 当搭设悬挑外脚手架时，立杆的套管连接接长部位必须采用螺栓作为立杆连接件固定。

11、 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

12、 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

13、 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

14、 脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可使用。

脚手架拆除技术措施

1、 脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员进

行验收，符合专项施工方案后方可使用。

2、 双排脚手架拆除时，应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构

造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。必须按专项施工方案，在专人统一指挥下进行。

3、 拆除作业前，施工管理人员应对操作人员进行安全技术交底。

4、 双排脚手架拆除时必须划出安全区，并设置警戒标志，派专人看守。

5、 拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

6、 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。

7、 连墙件必须在双排脚手架拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。

8、 拆除的构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。

9、 案。

当脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方

10、 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。

11、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

12、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

13、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

14、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

15、 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

16、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

17、 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

18、 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

安全管理

19、 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；

1、 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

2、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验

收，合格后方准许使用；

3、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽

风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；

4、 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与

拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

5、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；

6、 脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；

7、 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔

10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。

8、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、加固

栏杆和栏杆；

9、 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对

脚手架采取加固措施；

10、 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；

11、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

12、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；

13、 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

日常维护管理要求

1、 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存

放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；

2、 换；

弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更

3、 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相

对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；

4、 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，

装卸时不得抛丢，防止损坏；

5、 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢

失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

6、 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。

比较普遍采用的管理办法有两种

(1)、 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，

并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

(2)、 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公

司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

监测监控

三、

1、 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架

的沉降、位移和变形。

2、 监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，

固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。

3、 监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支

撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

4、 仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 电子经纬仪 DT202C 1

精密水准仪 1 ±2” 全站仪一台 RXT—232 1 ±2” ，最大允许误差±20” 自动安平水准仪 2 千米往返±3mm 红外线水准仪 1 激光垂直仪 DZJ2 1 h/40000 对讲机 3 卷尺 5m 5 检测板手 1 5、 监测说明

(1)、 月检查；

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全

(2)、 日常检查、巡查重点部位如下：

1)、 符合要求；

杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否

2)、 连墙件是否松动；

3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

4)、 施工过程中是否有超载现象；

5)、 安全防护措施是否符合规范要求；

6)、 架体与杆件是否有变形现象；

7)、 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；

8)、 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；

6、 监测频率

(1)、 架体搭设期间，一般监测频率不超过3～5天/次；架体使用期

间，一般监测频率不超过10～15天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。

(2)、 架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降

预警值20mm。

(3)、 监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进

行加固处理。

应急预案

四、

1、 目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

2、 应急领导小组及其职责

(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

(3)、 指挥协调。

当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织

(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

3、 应急反应预案

(1)、 事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

(2)、 事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3)、 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。

消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工

具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让

其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、

中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

4、 应急通信联络

项目负责人：xxx 手机：xxxxxx

安全员：xxx 手机：xxxxxx

技术负责人：xxx 手机：xxxxxx

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

第六章

劳动力计划 专职安全生产管理人员

一、

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

王某某（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

张某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

李某某（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

刘某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

特种作业人员

二、

1、 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程

量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工

作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

劳动力安排表：

序工总 号 人数 备注 序号 工总 人数 备注 1 架子工 36 主体 2 焊工 4 —— 3 普工 6 清理 4 刷漆工 3 防锈 5 机械操作工 4 —— 第七章

计算书及相关图纸 计算书

一、

多排悬挑架主梁验算计算书

计算依据：

1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑

主梁间距(mm) 1200 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓连接 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 3100 主梁外锚固点到建筑物边缘0 的距离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C25 二、荷载布置参数

距主梁外锚固支撑件上下固支撑件上下固支撑点号 支撑方式 点水平距离(mm) 定点的垂直距定点的水平距是否参与计算 离L1(mm) 离L2(mm) 1 下撑 2800 3300 2400 是 2 上拉 3000 3300 2500 否 作用点各排立杆传至梁上荷各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚主梁间距号 载标准值F'(kN) 载设计值F(kN) 固点水平距离(mm) la(mm) 1 8 10.9 250 1200 2 8 10.9 1150 1200 3 8 10.9 2050 1200 4 8 10.9 2950 1200

附图如下：

平面图

立面图

三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 16号工字钢 主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩Ix(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) 141 主梁自重标准值gk(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/360 荷载标准值：

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8/1=8kN

第2排：F'2=F2'/nz=8/1=8kN

第3排：F'3=F3'/nz=8/1=8kN

第4排：F'4=F4'/nz=8/1=8kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN

第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN

第3排：F3=F3/nz=10.9/1=10.9kN

第4排：F4=F4/nz=10.9/1=10.9kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=11.91×106/141000=84.472N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=19.033×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8××6)=22.493N/mm2

τmax=22.493N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=2.875mm≤[ν]=2×lx/360=2×3100/360=17.222mm

符合要求！

4、支座反力计算

设计值：R1=19.033kN,R2=25.342kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型 工字钢 下撑杆截面类型 10号工字钢 下撑杆截面积A(cm2) 14.3 下撑杆截面惯性矩I(cm4) 245 下撑杆截面抵抗矩W(cm3) 49 下撑杆材料抗压强度设计值205 f(N/mm2) 下撑杆弹性模量E(N/mm2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 4.14 对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2) 185 下撑杆件角度计算：

β1=arctanL1/L2=arctan(3300/2400)=53.973°

下撑杆件支座力：

RX1=nzR2=1×25.342=25.342kN

主梁轴向力：

NXZ1=RX1/tanβ1=25.342/tan53.973°=18.43kN

下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=25.342/sin53.973°=31.335kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=31.335kN

下撑杆长度：

L01=(L12+L22)0.5=(33002+24002)0.5=4080.441mm

下撑杆长细比：

λ1=L01/i=4080.441/41.4=98.561

查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.601

当φ大于0.6，φ1'=0.601

轴心受压稳定性计算：

σ1=NX1/(φ1'A)=31335.002/(0.601×1430)=36.473N/mm2≤f=205N/mm2

符合要求！

对接焊缝验算：

σ=NX/(lwt)=31.335×103/A=31.335×103/1430=21.913N/mm2≤fcw=185N/mm2

符合要求！

五、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =|[(-(+NXZ1))]|/nz=|[(-(+18.43))]|/1=18.43kN 压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[11.91×106/(1.05×141×103)+18.43×103/2610]=87.511N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.93。

σ = Mmax/(φbWx)=11.91×106/(0.929×141×103)=90.927N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书

计算依据

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB50017-2003

6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 脚手架安全等级 二级 结构重要性系数γ0 1 脚手架架体高度H(m) 19.4 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25 立杆纵向间距la(m) 1.5 立杆横向间距lb(m) 0.9 立杆步距h(m) 1.5 脚手架总步数n 12

纵横向扫地杆距立杆底距离顶部防护栏杆高h1(m) 1.2 h2(mm) 200 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 二、荷载设计

脚手板自重标准值脚手板类型 木脚手板 Gkjb(kN/m) 20.35 密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式 3步1设 Gkmw(kN/m) 20.01 竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值挡脚板类型 挡板 Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 3步1设 装修脚手架荷载标准值装修脚手架作业层数nzj 1 Qkzj(kN/m) 22 基本风压ω0.3 0(kN/m) 0.545，0.351 2风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳1.817，1.17

定性) 风荷载体型系1 数μs 搭设示意图

盘扣式脚手架剖面图

盘扣式脚手架立面图

盘扣式脚手架平面图

三、横向横杆验算 横向横杆钢管类型 A-SG-1500 横向横杆自重Gkhg(kN) 0.05 单跨间横杆根数njg 2 间横杆钢管类型 B-SG-1500 间横杆自重Gkjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型 B-SG-1500 横向横杆抗弯强度设计值纵向横杆自重Gkzg(kN) 0.043 (f)(N/mm) 2205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态

q=1.2×(Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × la /( njg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2.0×1.5/(2+1)=1.677kN/m

正常使用极限状态

q＇=(Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1) ) =(0.050/0.9+0.35×1.5/(2+1))=0.231kN/m

计算简图如下

1、抗弯验算

2

2

Mmax=qlb/8=1.677×0.9/8=0.170kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.170×106/3860=43.98N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求。

2、挠度验算

Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5×0.231×9004/(384×206000×92800) =0.10mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm

满足要求。

3、支座反力计算

承载力使用极限状态

R1=R2= qlb/2=1.677×0.9/2=0.755kN

正常使用极限状态

R1＇=R2＇= q＇lb/2=0.231×0.9/2=0.104kN 四、间横杆验算 单跨间横杆根数njg 2 间横杆钢管类型 B-SG-1500 间横杆抗弯强度设计值间横杆自重Gkjg(kN) 0.043 (f)(N/mm) 2205 间横杆截面惯性矩I(mm4) 60700 间横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 间横杆截面抵抗矩W(mm3) 2890 承载力使用极限状态

q=1.2×(Gkjg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la /( njg +1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2.0×1.5/(2+1)=1.667kN/m

正常使用极限状态

q'=(Gkjg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )=(0.043/0.9+0.35×1.5/(2+1))=0.223kN/m

计算简图如下

1、抗弯验算

Mmax=qlb2/8=1.667×0.92/8=0.169kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.169×106/2890=58.41N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求。

2、挠度验算

Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5×0.223×9004/(384×206000×60700) =0.15mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm

满足要求。

3、支座反力计算

承载力使用极限状态

R3=R4= qlb/2=1.667×0.9/2=0.750kN

正常使用极限状态

R3＇=R4＇= q＇lb/2=0.223×0.9/2=0.100kN 五、纵向横杆验算 纵向横杆钢管类型 B-SG-1500 纵向横杆自重Gkzg(kN) 0.043 单跨间横杆根数njg 2 纵向横杆抗弯强度设计值205 (f)(N/mm2) 纵向横杆截面惯性矩I(mm4) 60700 纵向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 纵向横杆截面抵抗矩W(mm3) 2890 承载力使用极限状态

由上节可知F1= R3=0.750kN/m

q=1.2×Gkzg/la=1.2×0.043/1.5=0.034kN/m

正常使用极限状态

F1＇= R3＇=0.100kN/m

q=Gkzg/la=0.043/1.5=0.029kN/m

计算简图如下

1、抗弯验算

σ=γ0Mmax/W=1×0.385×106/2890=133.1N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求。

2、挠度验算

Vmax=1.111mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10

满足要求。

3、支座反力验算

R端部=0.776kN

4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算

FR=γ0(2R端部+R1)=1×(2×0.776+0.755)=2.3kN≤[Qb]=40kN

满足要求。

六、荷载计算

A-LG-1500（Φ立杆钢管类型 60X3.2X1500） 立杆自重Gk1(kN) 0.096 外斜杆材料形式 专用斜杆 外斜杆自重Gkwg(kN) 0.074 外斜杆布置 5跨4设 A-SXG-1500×水平斜杆材料形式 1500 水平斜杆自重Gksg(kN) 0.068 水平斜杆布置 2跨1设 单立杆静荷载计算

1、结构自重标准值NG1k

(1)、立杆的自重标准值NG1k1

外立杆：NG1k1=H×Gk1/1.5=19.4×0.096/1.5=1.242kN

内立杆：NG1k1= 1.242kN

(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2

外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.043×(12+1)=0.559kN

内立杆：NG1k2= 0.559kN

(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3

外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.050×(12+1)/2=0.325kN

内立杆：NG1k3= 0.325kN

(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4

外立杆：NG1k4=Gkwg×n×4/5=0.074×12×4/5=0.710kN

4/5表示专用外斜杆5跨4设

(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5

外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/2/2=(12+1)×0.068×1/2/2=0.22kN

1/2表示水平斜杆2跨1设

内立杆：NG1k5=0.22kN

(6)、间横杆的自重标准值NG1k6

外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg/2=(12+1)×2×0.043/2=0.559kN

内立杆：NG1k6=0.559kN

结构自重标准值NG1k总计

外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6 =1.242+0.559+0.325+0.710+0.22+0.559=3.616kN

内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6 =1.242+0.559+0.325+0.22+0.559=2.906kN

2、构配件自重标准值NG2k

(1)、脚手板的自重标准值NG2k1

外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/3/2 =(12+1)×1.5×0.9×0.350×1/3/2=1.024kN

1/3表示脚手板3步1设

内立杆：NG2k1=1.024kN

(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2

外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/3 =(12+1)×1.5×0.17×1/3=1.105kN

1/3表示挡脚板3步1设

(3)、围护材料的自重标准值NG2k3

外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.5×19.4=0.291kN

构配件自重标准值NG2k总计

外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=1.024+1.105+0.291=2.420kN

内立杆：NG2k= NG2k1 = 1.024kN

单立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k= la×lb×(nzj×Qkzj)/2 =1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN

内立杆：NQ1k=1.35kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k =1.2×(3.616+2.420)+1.4×1.35=9.133kN

内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k =1.2×(2.906+1.024)+1.4×1.35=6.605kN 七、立杆稳定性验算 立杆钢管类型 A-LG-1500（Φ60X3.2X1500） 立杆自重Gkl(kN) 0.096 立杆截面抵抗矩W(mm3) 7700 立杆截面回转半径i(mm) 20.1 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 立杆截面面积A(mm2) 571 连墙件布置方式 一步一跨 立杆计算长度系数μ 1.45 1、立杆长细比验算

l0=μ×h=1.45×1.5=2.175m

长细比λ= l0/i =2.175× 1000 /20.1=108.209≤210

查表得，φ=0.418

满足要求

2、立杆稳定性验算

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×1×0.351×1.5×1.52)=0.05kN·m

立杆的轴心压力标准值 N' =(NG1k+NG2k)=(3.616+2.420)=6.036kN

立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.616+2.420)+1.4×1.350=9.133kN

σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W] =1×[9132.90/(0.418×571.00)+0.050×106/7700]=44.726N/mm2≤ [f]=300N/mm2

满足要求！ 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 一步一跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件计算长度l(mm) 600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 Φ48×3.5 连墙件截面面积Ac(mm2) 489

连墙件截面回转半径i(mm) 15.8 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件连接方式 双扣件 Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk1h1la =1.4×0.55× 1 ×1.5×1×1.5 = 1.72kN

长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。

(Nlw+N0)/(φAc)=(1.717+3)×103/(0.896×489)=10.766N/mm2≤0.85×[f] = 0.85×205=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=1.717+3=4.717kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 联梁悬挑

主梁间距(mm) 3000 主梁间距相当于几倍立杆间2 距(倍数)nb 主梁与建筑物连接方式 焊接 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 1250 主梁外锚固点到建筑物边缘0 的距离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C25 主梁对接焊缝的抗剪强度设125 计值fvw(N/mm2) 主梁对接焊缝的抗拉强度设185 计值ftw(N/mm2) 二、荷载布置参数

距主梁外锚固支撑件上下固支撑件上下固支撑点号 支撑方式 点水平距离(mm) 定点的垂直距定点的水平距是否参与计算 离L1(mm) 离L2(mm) 1 上拉 1150 3300 1050 是 作用点各排立杆传至梁上荷各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚主梁间距号 载标准值F'(kN) 载设计值F(kN) 固点水平距离(mm) la(mm) 1 6.036 9.133 150 3000 2 6.036 9.133 1050 3000 附图如下：

平面图

立面图

三、联梁验算 联梁材料类型 工字钢 联梁合并根数nl 1 联梁材料规格 14号工字钢 联梁截面积A(cm2) 21.5 联梁截面惯性矩Ix(cm4) 712 联梁截面抵抗矩Wx(cm3) 102 联梁自重标准值gk(kN/m) 0.169 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 联梁弹性模量E(N/mm2) 206000 联梁计算模型 二等跨连续梁 荷载标准值：

q'=gk=0.169=0.169kN/m

第1排：F'1=F1'/nl=6.036/1=6.036kN

第2排：F'2=F2'/nl=6.036/1=6.036kN

F'=max[F'1,F'2]=6.036kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.169=0.203kN/m

第1排：F1=F1/nl=9.133/1=9.133kN

第2排：F2=F2/nl=9.133/1=9.133kN

F=max[F1,F2]=9.133kN

计算简图如下：

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1×5.366×106/102000=52.605N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×6.66×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=9.837N/mm2 τmax=9.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=1.085mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm

符合要求！

4、支座反力计算

正常使用受力状态下:

第1排：R'1max=14.969kN

第2排：R'2max=14.969kN

极限受力状态下:

第1排：R1max=22.452kN

第2排：R2max=22.452kN 四、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 18号工字钢 主梁截面积A(cm2) 30.6 主梁截面惯性矩Ix(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) 185 主梁自重标准值gk(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值：

q'=gk=0.241=0.241kN/m

第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×14.969/1=14.969kN

第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×14.969/1=14.969kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m

第1排：F1=nl×R1max/nz=1×22.452/1=22.452kN

第2排：F2=nl×R2max/nz=1×22.452/1=22.452kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1×3.892×106/185000=21.039N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.037×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8××6.5)=24.498N/mm2 τmax=24.498N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=0.029mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

符合要求！

4、支座反力计算

设计值：R1=25.037kN,R2=20.23kN 五、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆截面类型 20 上拉杆截面积A(cm2) 3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值205 f(N/mm2) 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 螺栓在螺纹处的有效直径20

de(mm) 螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2) 185 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 300 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm) 25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2) 205 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2) 125 上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°

上拉杆件支座力：

设计值：RS1=nzR2=1×20.23=20.23kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=20.23/tan72.35°=6.437kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×20.23/sin72.35°=21.229kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=10.615kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=10.615×103/314.2=33.783N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2

符合要求！

螺栓验算：

σ=NS/(π×de2/4)=10.615×103/(π×202/4)=33.787N/mm2≤[ft]=170N/mm2

钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。

符合要求！

钢筋拉杆详图(设置螺栓)

对接焊缝验算：

σ=NS/(lwt)=10.615×103/A=10.615×103/314.2=33.783N/mm2≤ftw=185N/mm2

符合要求！

六、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-6.437))]|/1=6.437kN 压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[3.892×106/(1.05×185×103)+6.437×103/3060]=22.141N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.93。

σ = γ0Mmax/(φbWx)=1×3.892×106/(0.929×185×103)=22.647N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

七、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 焊接 梁/楼板混凝土强度等级 C25 主梁对接焊缝的抗剪强度设125 计值fvw(N/mm2) 主梁对接焊缝的抗拉强度设185 计值ftw(N/mm2) 主梁焊接支座处的弯矩值：M=3.892kN·m

主梁焊接支座处的剪力值：V=25.037kN

承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=b×t×(h-t)/2=94×10.7×(180-10.7)/2=85140.97mm3

腹板与翼缘板交接处焊缝正应力：

σ=γ0M×h0/(W×h)=1×3.892×106×158.6/(185×103×180)=18.538N/mm2≤ftw=185N/mm2

符合要求！

腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力：

τ=γ0V×S1/(I×d)=1×25.037×103×85140.97/(1660×104×6.5)=19.756N/mm2≤fvw=125N/mm2

符合要求！

对接焊缝验算：

(σ2+3×τ2)0.5=(18.5382+3×19.7562)0.5=38.917N/mm2≤1.1ftw=1.1×185=203.5N/mm2

符合要求！

节点图

二、