第１２卷 第３期 ２０１３年６月 淮北职业技术学院学报 ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＵＡＩＢＥＩ ＰＲＯＦＥＳＳＩＯＮＡＬ ＡＮＤ ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ ＣＯＬＬＥＧＥ Ｖｏ１．１２ Ｎｏ．３ Ｊｕｎ．２０１３ ・公路与桥梁工程技术研究・ 某斜拉桥施工工艺 许唐兵 （合肥市公路桥梁工程有限责任公司，安徽合肥 ２３００５１） 摘要：介绍了某独塔斜拉桥的桥基钢围堰底节拼装、独塔爬模施工、箱梁不对称浇筑及滑动底模及合龙施工等几种 特殊的施工工艺，可供同行参考。 关键词：独塔斜拉桥；箱梁；滑动底模；施工工艺 中图分类号：Ｕ４４８．２７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７１—８２７５（２０１３）０３—０１０７—０２ ０ 引言 进行校核，所有实际延伸量与理论延伸量误差均控制在 ６ 之内。 某大桥全桥长３８０ｍ，宽１８．２ｍ，采用２×１９０ｍ单塔单 索面三角桁架型箱梁断面，索距６ｍ，索塔高８６．４８ｍ，双向 预应力呈棱型状分布，塔顶设置ＴＭＢ减震器，为国内首 创。基础采用双壁钢围堰加钻孑Ｌ灌注桩，钢围堰直径２１ｍ， ２斜拉索桥箱梁不对称浇筑施工法 混凝土大跨径斜拉桥在建造过程中，一般采用箱梁两 边同时浇筑，在此桥施工中，由于地形条件及施工场地有 限，无法设水上拌和站，施工单位只在北岸设置了一套自 动拌和系统，用混凝土输送泵到施工现场，基于混凝土浇 筑要求连续性，施工方案的简便可行等方面考虑，采取了 不对称浇筑［２］３ｌ 。 高度２９ｍ，钻孔灌注桩直径２．２ｍ，桩长２０ｍ。 １ 斜拉桥独塔裸塔无对拉螺杆爬模施工法 １．１模板 针对索塔独特的形状及质量要求，自行设计了能满足 腰形平面尺寸要求的变截面塔身钢模板：即两圆头部分为 大桥主梁除０ 块外，截面形式都为相同的单箱三室截 面，梁高３．５ｍ，箱梁两边各分２７个节段，每节段对应一对 两半圆的整体模板，直线段为变化尺寸（每段均计算出变 化差值，通过改变小块钢模达到调整尺寸的目的）的钢 模［１］。同时，第一次大胆地采用了无对拉螺杆新工艺，改 斜拉索，施工中浇筑６ｍ一个节段，重１５３Ｔ左右。 设计要求在施工中： ①主梁混凝土一次浇筑，不设水平施工缝； 用环状抱箍，这样，不但节约了材料，降低了施工成本，又 使混凝土表面光洁平整。模板每３ｍ一节，共三节，采用先 进的爬模施工法，每次可浇筑６ｍ，这样加快了施工速度，拆 模后混凝土表面光滑平整，塔身平整度为２ｍｍ，小于规范 ②塔两侧对称施工，在两侧不同步浇筑时，间隔不超 过１小时，纵向不对称荷载不超过５０Ｔ。 为确保箱梁施工质量，符合设计要求，施工方进行精 心组织与控制，从设计图可知，箱梁截面为三个三角形（一 正两倒）。内模板从分隔带到底板长５１３ｍ，厚只２０ｃｍ，外 要求不大于３ｍｍ。采用此钢模进行索塔施工，平均日浇筑 １．１ｍ，最高峰时达到１．２ｍ，达到了全国同类型桥梁索塔施 工日浇筑进度的先进水平。 ｌＩ ２索区施工 模板由桥面到底板４２０ｃｍ，厚２５ｃｍ，如果整个截面一次浇 筑，除顶板模板难装外，内外腹板的混凝土也不好振捣，还 将影响内在质量，经过与设计方商量，同意改为二次浇筑， 从以后每５～６天挂一对索的进度来看，采用二次浇筑不但 没有延缓工期，而且混凝土的外观形象与内在质量都达到 了优良。 为消除纵向与横向的偏载要求采取： ①严格控制箱梁模板尺寸，精确放样，做好施工方案， 保证混凝土的厚度误差不超过３ｍｍ。对每个分段两边箱 梁的轮总量和各个部分混凝土的对称问题，采用自动拌和 进入索区施工中，施工难度增大，斜拉索套筒的安装 位置的精确度将直接影响斜拉索的安装。充分利用塔身 强大的钢骨架作支托，依据精确的计算和红外仪进行上下 座标的定位，每索套筒做到一丝不苟，使全塔斜拉索的套 筒的误差均控制在２ｃｍ之内。精确的计算，严密的施工和 控制，为后期挂索及拉索打下了良好的基础。 高耸的索塔，在拉索过程中，靠的是索塔内稠密的强 应力体系，来抵抗巨大的斜拉索索力，该桥索塔采用多层 呈菱形分布的直径３２ｒａｍ的冷拉粗钢筋、轧丝锚，张拉采用 ＹＣＴ７０型千斤顶，均采用一端张拉，控制张拉力为５０３ＫＮ。 在张拉过程中，按照设计要求，严格地用应力控制、延伸量 收稿日期：２Ｏｌ３－０３—１６ 站的电子计数表，控制混凝土浇筑量，使两边混凝土数 相等。 ②从１ 至９ 拉索段，鉴于箱梁根部强大的抗扭能力 作者简介：许唐兵（１９７９一），男，安徽宿松人，合肥市公路桥梁工程有限责任公司助理工程师。研究方向：路桥工程技术与管理。 ・ １Ｏ７・ 许唐兵／某斜拉桥施工工艺 及简化施工程序，采用了交错浇筑法，因为采用了交错浇 筑，箱梁将会产生累计的偏差。 ３．３ 解决悬臂梁端挠度变化的技术措施 针对悬臂端挠度的变化，该大桥充分利用地势，采取 ③从１Ｏ 到２６ 索，随着悬臂的增大，偏载所引起的弯 距也增大。为此，必须设置平衡重。 根据梁的自重计算出两次浇筑时底板６７Ｔ，顶板８６Ｔ。 在挂蓝前横梁桁架下，设置２根直径为１．０ｍ的钢管桩，相 距７ｍ，沿桥轴线对称布置。在每根钢管桩上设置一个５０Ｔ 千斤顶，按梁端设计标高，控制千斤顶的用力，并向上顶紧 挂蓝，然后在２６ 梁段顶面，放一个５Ｏ立方米的水箱，加满 水进行压重，这种下顶上压的方法，使梁端挠度及摆动得 到了根本控制，精度达到毫米级。然后进行立模浇筑２７＊ 梁段混凝土，当混凝土强度达８Ｏ 的设计强度时，张拉梁 段内预应力筋。 ３．４主粱舍笼 设计要求纵向偏载不能超过５０Ｔ，为了不占太大梁上有限 的场地，不影响挂蓝施工＿３＿５ ”，在北端配置两个直径为 ３ｍ高约２．９ｍ的水箱，总装水４１Ｔ，自重２Ｔ，水箱内标明吨 位刻度。在前几次的浇筑中发现箱梁有向南偏斜现象，这 是因为南边箱梁的先浇混凝土的底、顶板都比水箱重。边 灌水边浇筑，会使其向南偏斜，在北边混凝土浇筑后，若水 箱不存２０Ｔ水压二个小时，箱梁不会完全复位。如果长此 以往就会将偏差累计起来。以后采取先灌水４０Ｔ，再浇南 端混凝土；浇北端混凝土时，再按一定的顺序放水。实践 检验，证明此方法达到了控制偏载的目的。 ３滑动底模及合笼施工法 ３．１ 方案选择 原设计在挂蓝上浇筑完第２７ 梁段，现浇段在支架上 进行浇筑，但因北岸桥台上岩石顶面距梁底只有０．７ｍ，浇 筑完２６ 梁段后，挂蓝无法前移。本来一帆风顺的挂蓝施 工，在要浇筑２７ 梁段时遇到了困难。当时，在讨论施工方 案时，提出了两种方案。第一种：对北岸进行大量开挖，挂 蓝前移，继续在挂蓝上浇筑完２７ 梁段。第二种：放弃挂蓝 施工，变挂蓝施工为滑动底模施工Ｉ４］１。 。两种方案各有 千秋。第一方案优点：传统型，有施工经验，安全可靠；缺 点：要开挖约２６０ｍ。的石方，不但工期长，造价高，而且直接 影响北岸桥台边坡的稳定。第二方案：创造型，省工省料， 但这是首次，没有经验借鉴。经过方案讨论和比较，最后 决定采取第二方案施工，解决了关键难题。 ３．２解决由温度变化引起主梁２６ 与２７ 梁段接头混凝 土产生裂纹的技术措施 温度对主梁的影响，引起主梁内力的变化，且无法通 过计算求得，依靠外力强行约束主梁的伸缩是很困难的， 同时２６＃梁段与已浇筑完７．９５ｍ的现浇段端部相距９ｍ， 采用传统的刚性连接及预先张拉部分预应力筋的方法也 行不通。因此在施工中，采取了一种顺其自然的方法一滑 动底模法。 横向布置３根工字钢Ｉ３６，其间距２ｍ，并用１２０焊接 连成整体，在Ｉ３６下面设置升降装置，以便调节支架模板标 高，再在Ｉ３６上面纵向布设Ｉ２０，间距为７０ｃｍ，后端与底挂 蓝的纵向Ｉ２０焊接，锚固在挂蓝上，而挂蓝在浇筑完２６＃梁 段后，不降低挂蓝，一直锚固在２６＃梁段端部，并且在Ｉ３６ 与Ｉ２０相接触的地方抹上黄油，减小两者之间的摩阻力，便 于底模滑动，温度变化，引起主梁伸缩，继而带动２７ 梁段 的模板系统一起滑动，顺利地把飘浮的挂蓝施工过渡到了 滑动的支架施工上。 ・ １Ｏ８・ 首先测出一昼夜最低气温，在最低气温时，把主梁２７ 梁段底模纵向工字钢Ｉ２０与已浇筑完７．９５ｍ的现浇段底模 的纵向Ｉ２０焊接成一个整体。这样，合笼段的模板体系、 ２７ 梁段模板及现浇段的模板三者形成一个大整体，并随 着主梁的伸缩做一致的刚体运动（近似的），然后立侧模， 在最低温度时，浇筑合笼段混凝土，避免了合笼段接头位 置混凝土开裂的可能性＿５ｊ４ ”。为了使混凝土早强，还采 用了提高合笼段混凝土标号，改善养生条件等一系列措 施，最后张拉主梁后期预应力筋，进行２７ 斜拉索的挂索 和调索工作。 ４结语 在浇筑２７ 梁段混凝土过程中，创造性地采用了滑动 底模法施工，避免了大量挖方，省工省料，进度快。而在合 笼段的施工中，大胆放弃了在合笼段体内布设刚性连接和 浇筑混凝土前张拉部分合笼预应力筋的作法，减少了施工 难度。总之，在整个施工过程中，做到了具体问题具体分 析，优化施工方案，推陈出新，保证了桥梁工程质量，同时 取得了良好的经济效益。 参考文献： ［１］ 交通运输部，中交第一公路工程局有限公司．公路桥 涵施工技术规范（ＪＴＧ／Ｔ Ｆ５０—２０１１）［Ｓ］．北京：人 民交通出版社，２０１１． ［２］ 陈常松．超大跨度斜拉桥施工全过程几何非线性精 细分析理论及应用研究［Ｄ］．武汉：中南大学，２００７． ［３］ 张宏伟，郑海东，郑一峰．部分斜拉桥构造设计［Ｊ］．公 路，２００５（０５）． ［４］ 曾天宝．大跨度混合梁斜拉桥合理状态的确定和整 体稳定性研究［Ｄ］．长沙：长沙理工大学，２０１０． ［５］ 肖杰．斜拉桥分离式混凝土双箱梁剪力滞效应分析 研究［Ｄ］．长沙：长沙理工大学，２０１０． 责任编辑：文 月
