明挖隧道主体模板支架
施工计算书
目 录
一、工程概况 ....................................................................................................... - 1 - 二、计算依据 ....................................................................................................... - 1 - 三、参数选取及荷载组合 ................................................................................... - 2 -
3.1 部分荷载系数（荷载）取值 ................................................................ - 2 - 3.2荷载组合 ................................................................................................. - 2 - 3.3 材料力学性能参数 ................................................................................ - 2 - 四、支架计算分析 ............................................................................................... - 5 -
4.1箱涵截面形式 ......................................................................................... - 5 - 4.3底板侧模检算 ......................................................................................... - 7 -
4.3.1模板的侧压力 .............................................................................. - 7 - 4.3.2侧模模板检算 .............................................................................. - 7 - 4.3.3侧模方木小楞检算 ...................................................................... - 8 - 4.3.4侧模双钢管背带检算 .................................................................. - 9 - 4.3.5拉筋强度验算 ............................................................................ - 10 - 4.4侧板钢模板验算 ................................................................................... - 10 -
4.4.1侧压力的标准值 ........................................................................ - 10 - 4.4.2面板验算 .................................................................................... - 11 - 4.4.3横肋强度、刚度验算 ................................................................ - 12 - 4.4.4背杠的验算 ................................................................................ - 13 - 4.4.5穿墙拉杆验算 ............................................................................ - 14 - 4.4.6吊杆螺栓及销子强度校核 ........................................................ - 14 - 4.5侧板钢模板行走装置验算 ................................................................... - 16 -
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4.5.1门架强度、刚度、稳定性验算 ................................................ - 17 - 4.5.2行走底梁校核 ............................................................................ - 20 - 4.6顶板内顶模检算 ................................................................................... - 21 -
4.6.1内顶模模板检算 ........................................................................ - 21 - 4.6.2内顶模方木小楞检算 ................................................................ - 22 - 4.6.3内顶模方木大楞检算 ................................................................ - 24 - 4.7顶板内模支架检算 ............................................................................... - 25 - 五、结论 ............................................................................................................. - 26 -
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一、工程概况
北周市上河路隧道工程，位于北周市市民服务区核心区内，沿规划上河路道路布置，隧道西起龙门路路东，东至鱼跃路路西。上河路隧道工程施工范围（K0+40～K1+690），全长1.65km，其中隧道封闭段长1260m。隧道标准段采用双孔矩形钢筋砼整体箱涵结构，隧道为双向四车道布置，单孔净宽为8.7m,单孔横断面布置为：0.125m(余宽)+0.5m（检修通道）+0.5m(路缘带)+7m（机动车道）+0.5m(路缘带)+0.325m(防撞侧石)。本隧道为钢筋砼闭合框架结构，顶板最大覆土厚度约5m。隧道暗埋段中隔墙厚度0.6m，顶板厚度有1m、1.1m两种规格，底板厚度有1.1m、1.2m两种规格，侧墙厚度1m。
为满足结构不均匀沉降变形的需要，隧道结构以25m、30m、50m为一个节段，相邻节段间设20mm变形缝。 二、计算依据
⑴北周市市政工程勘测设计研究院：北周市民公共文化服务区上河路隧道工程（龙门路～鱼跃路）隧道主体工程施工图设计；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）
⑵《木结构设计规范》（GB 50005-2003）
⑶《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008) ⑷《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） ⑸《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010） ⑹《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2011）
⑺《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86） ⑻《混凝土结构设计原理》 高等教育出版社
⑼《路桥施工计算手册》周水兴等著 人民交通出版社
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⑽《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003 三、参数选取及荷载组合 3.1 部分荷载系数（荷载）取值
①碗扣式钢管支架自重（立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、等）：38.4KN/m。
②新浇砼容重：26kN/m3
③模板自重(含内模、侧模及方木)以砼自重的5%计 ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa
⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa（竖向荷载），4.0（水平荷载） 3.2荷载组合
计算模板强度、刚度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥) 计算脚手架强度、刚度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥) 计算脚手架稳定:q=1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)
计算脚手架单肢立杆承载力：q=1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤+⑥) 3.3 材料力学性能参数
1) 竹编胶合模板的强度设计值及弹性模量
竹编胶合模板的强度设计值及弹性模量可按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中附录A.5.1规定选用。
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2) 木结构的强度设计值及弹性模量
木结构中木材的强度设计值、弹性模量及调整系数可按《木结构设计规范》（GB 50005-2003）中第4.2.1条和第4.2.3条规定选用。
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3) 钢管脚手架的强度设计及弹性模量
钢管脚手架的有关设计参数可按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)中附录B规定选用。
4) 钢材的强度设计值
钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
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中第3.4.1条规定选用。
四、支架计算分析 4.1箱涵截面形式
4.2支架布置
箱涵内模采用钢管支架，支架立杆及水平杆采用外径为φ48碗扣式钢管支架，壁厚3.5mm，立杆步距120 cm，1.1、1.2m厚顶板纵横向水平杆间距均
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为60cm，1m厚顶板纵横向水平杆间距为60×90cm。剪刀撑及斜横杆采用外径为φ48扣件式钢管支架，壁厚3.5mm。横桥向剪刀撑及纵桥向剪刀撑每隔4排（列）立杆设置一道，必要时根据现场施工情况，对剪刀撑进行加密。
箱涵底板外模均采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,小楞采用50×100mm方木，背带采用双钢管对拉。
侧墙模板采用全钢模板，面板δ6mm厚钢板;横肋[10，间距为373mm，法兰为带钢12mm×100mm,背杠为][14槽钢，间距700mm。砼最大浇筑高度4.7m。拉杆用Ø16三段式止水拉杆，拉杆水平间距70mm,垂直间距650mm,每块模板用2件Tr36×6丝杠吊在行走架子上，以利于模板整体移动。模板见下图。
箱涵顶板内模和外模均采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,内模小楞采用50×100mm方木,大楞采用100×100mm方木, 外模小楞采用50×100mm方木，
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背带采用双钢管对拉。 4.3底板侧模检算
4.3.1模板的侧压力
新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：
P0.22ct012V
12 PcH
其中， γc=25KN/m3；t0＝6；β1＝1.2；β2＝1.0；v＝0.6；因此， P=0.22×25×6×1.2×1.0×0.61/2=30.7KPa P=25×1.7=42.5KPa>30.7KPa 所以，取P=30.7KPa
有效压头高度：h= F /γc =30.7/25=1.23 4.3.2侧模模板检算
内侧模模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于方木小楞上, 方木小按间距L=0.25米布置，按3跨连续梁考虑，取1m宽进行验算。
竹编胶合模板的力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中的5 层15mm厚考虑，则：fjm＝35MPa，E=9898MPa。
按3跨连续梁验算，其计算模型如下：
⑴截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
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I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 ⑵荷载组合
q=1.2×30.7+1.4×4.0=42.4 KN.m ⑶强度检算
Mmax＝ql2/10＝42.4×0.252/10＝0.27KN.m
σmax＝Mmax/W＝0.27×106/37500＝7.2MPa <35 MPa (满足要求) ⑷刚度检算
f ＝ql4/(150EI)＝42.4×2504/(150×9898×281250)
＝0.4mm<250/400＝0.63mm (满足要求) 4.3.3侧模方木小楞检算
方木小楞搁置于竹胶板上，小楞方木规格为50×100mm, 背带按间距L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB 50005-2003）中的TC-13类木材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9×1.1×0.9＝11.6MPa，E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。
按三跨连续梁来计算，模型如下：
⑴截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3 I=bh3/12=50×1003/12=4166666.6mm4 ⑵荷载组合
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q=（1.2×30.7+1.4×4.0）×0.25=10.6kN/m ⑶强度检算
Mmax＝ql2/10＝10.6×0.62/10＝0.38KN.m
σmax＝Mmax/W＝0.38×106/83333.3＝4.56MPa <11.6MPa(满足要求) ⑷刚度检算
f ＝ql4/(150EI)＝10.6×6004/(150×8400×4166666.6) ＝0.26mm<600/400＝1.5mm(满足要求) 4.3.4侧模双钢管背带检算
背带搁置于方木小楞上，背带规格为2∅48mm钢管，壁厚3.5mm, 按照2.8mm计算，拉筋按间距L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。
fm＝205MPa，E=2.05×105MPa。 按三跨连续梁来计算，模型如下：
⑴截面参数及材料力学性能指标 W=5080×2=10160mm3 I=121900×2=241800mm4 ⑵荷载组合
q=（1.2×30.7+1.4×4.0）×0.6=25.4kN/m ⑶强度检算
Mmax＝ql2/10＝25.4×0.62/10＝0.91KN.m
σmax＝Mmax/W＝0.91×106/10160＝89.6MPa <205MPa(满足要求)
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⑷刚度检算
f ＝ql4/(150EI)＝25.4×6004/(150×205000×241800) ＝0.44mm<600/400＝1.5mm(满足要求) 4.3.5拉筋强度验算
拉杆水平距离600mm，垂直距离600mm，现以1个拉杆为例计算其强度。拉杆由Ø14圆钢车制作成M13螺纹净面积为133mm2。
单个拉杆受力F=PA=30.7KN/m2×0.6m×0.6m=11.1kN 拉杆应力σ=F/133=83.5 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： Pkh 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T; 式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压压力（KP）; h－有效压头高度（m）； v－混凝土浇筑速度（m/h）； T－混凝土入模时的温度（℃）； －混凝土的容重（kN/m3）； k－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂 - 10 - 时k=1.2； 根据前述已知条件： 因为： v/T=2/30=0.067>0.035， 所以 h＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.067＝1.785m 最大侧压力标准值为：P=Kγh＝1.2×26×1.785＝55.7kN/㎡ 本工程中 新浇筑混凝土侧压力取1.2分项系数 振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4 检算强度时荷载设计值为：P´= 1.2×55.7+1.4×4.0＝72.44kN/m2； 检算刚度时荷载标准值为：P″= 55.7 kN/m2 4.4.2面板验算 (1)面板强度验算 面板支承于横肋和法兰之间，横肋净间距均为325mm，法兰净间距1980mm, 新浇注砼侧压力值取F=72.44KN/m2=0.0724N/mm2，面板按单向受力计算，按两跨连续计算，取10mm宽板带为计算单元，计算板单位面积上的均布荷载的设计值故q=0.724N/mm，计算简图如图所示 按静荷载最大查得弯矩系数Km= 0.1 Mmax=Kmql2=0.1×0.724×3252=7648N·mm Wx=bh2/6=10×62/6=60mm2 故面板最大内力值为： σ=Mmax/(rxWx)=7648/(1×60)=127N/mm2 （2）面板刚度验算： 查表得挠度系数Kf=0.521 刚度验算时取荷载标准值55.7KN/m2 fmax=Kfql4/(100EI) 其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2 I=bh3/12=10×63/12=180mm4 故fmax=0.521×0.557×3254/(100×2.06×105×180)=0.87mm满足施工要求。4.4.3横肋强度、刚度验算 横肋采用[10槽钢，间距325mm,在模板使用过程中模板的连续性，可以700mm）上的为2跨连续梁计算。 ⑴查得其截面力学特性为： Wx=39.71×03mm3 Ⅰx=198×04mm4 求其线荷载 q=PL =72.444KN/m23×25mm=23.5N/mm （2）强度验算 查表得弯矩系数Km= -0.225 故Mmax=Kmql2=0.155×23.5×7002=1.785×106N·mm 故肋最大内力值σmax=Mmax/W=1.7851×06/(39.7×103) =50N/mm2 - 12 - 简化支撑在背杠（间距 4.4.4背杠的验算 背杠采用2根[14热轧槽钢作为钢模板的支撑、支撑在竖肋上。受竖肋传递的集中荷载p,可简化为受集中荷载的三跨梁计算（穿墙拉杆水平最大间距0.7m,垂直方向最大间距1.3m）。 查得[14a 截面力学特征为：WX=39.7×103mm 3 IX=391.5×103mm4 （1）背杠强度验算 q=0.0724N/m2×1300mm=94.2N/mm 背杠上下下端为悬臂结构，验算下端支座A处强度： MA=qL12/2=94.2×6502/2=19.9×106N·mm 2根[14槽钢截面特征：W=161×103mm3,I=783×103mm4。 σA=MA/W=×106/(161×103)=123N/mm2 σB=MB/W=3.9×107/(783×103)=50N/mm2 Ma= qL12/2=94.2×65002/2=19.9×106N·mm MB=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝3.9×107 N·mm 故Ｋ1=4Ma/qL32=4×19.9×106/(94.2×13002)=0.5 - 13 - K2=4MB/q L32 =4×3.9×106/(94.2×13002)=0.1 根据Ｋ1 、K2查表得系数为：0.115 故 fmax=0.115×qL4/24EI=0.115×94.2×13004/(24×2.06×105×783×104)=0.8mm 背杠强度及刚度均满足施工要求 4.4.5穿墙拉杆验算 拉杆水平距离700mm，垂直距离650mm，现以1个拉杆为例计算其强度。拉杆由Ø16圆钢车制作成M14螺纹净面积为201mm2。 单个拉杆受力F=PA=72.44KN/m2×0.65m×0.7m=32.9kN 拉杆应力σ=F/201=164 丝杠Tr36×6有效截面积为A=432mm 使用中只承受模板重量12KN 丝杠强度σ=F/A=28 N/mm2 中间钢管为方钢60×5 其横截面积A=1100 mm2 方管所受拉应力σ=F/A=11 N/mm2 规范ft=160 N/mm2 焊缝承受应力σ=F/A=11 N/mm2<160 N/mm2 焊缝满足施工要求。 （2）销子强度校核 销子承受剪应力 ，剪应力为f=12KN,材料抗剪设计值查规范fv=120 N/mm2 ，销子见下图 销子剪切面积A=490 mm2 。 销子受剪应力fv//=12000N/490 mm2 =24.5 N/mm2<120 N/mm2 销子满足施工要求。 - 15 - 4.5侧板钢模板行走装置验算 行走装置正面 行走装置侧面 - 16 - 4.5.1门架强度、刚度、稳定性验算 ⑴主梁强度刚度验算 主梁由20a工字钢和方管80×80×5、50×50×3组成，每榀门架承受三块钢模板重量和施工荷载。门架计算见图简化如下： 把门架梁简化为桁架，主梁为20a工字钢，考虑到结构需要，在主梁上用方管焊接花架。F1= F2 = F3=12KN N1、 N2、为支座反力， N3为剪刀撑连接点，对钢梁的支撑力作用可以忽略不计。 钢梁材料截面特性为:WX=237×103mm3 IX=2369×104mm4 。 钢梁简化为下图； 利用内力及变位的叠加原理，分别求出F1、F2 对钢梁的弯矩及下挠度之值，然后在叠加。本例中P= F1 F1对钢梁的内力，ε=x/L=0.16 α=a/L=0.16 β=b/L=0.8 L=2500 a=400 b=1300 AC段Vx=0 AC段M=0 AC段fx=(Pb2L/6EI)×(3-β-3ε) - 17 - CB段Mx=- F1×(L-a) BC段fx=(Pb2L/6EI)×(3-β) BC段Vx=-F1 Mb=P×b 故 ： BC 段 Vx=-F1=12000N f1x=(12000×19802×2500)/(6×2.06×105×2369×104) ×(3-0.8)=4mm BC 段弯矩Mx=- F1×(L-a)=-12000×2100=25.2×106N.mm BC段应力为σ1= Mx/WX=105N/ mm2 F2对钢梁的内力，ε=x/L= 0.732 α=a/L=0.732 β=b/L=0.27 L=2500 a=1830 b=670 AC段Vx=0 AC段M=0 AC段fx=(Pb2L/6EI)×(3-β-3ε) CB段Mx=- F1×(L-a) BC段fx=(Pb2L/6EI)×(3-β) BC段Vx=-F1 Mb=P×b 故 ： BC 段 Vx=-F1=12000N f2x=(12000×6702×2500)/(6×2.06×105×2369×104) ×(3-0.8)=1mm BC 段弯矩Mx=- F1×(L-a)=-12000×670=8.04×106N.mm BC段应力为σ2= Mx/WX=34N/ mm2 钢梁左端挂有2片模板 钢梁应力σ=σ1+σ2=139 N/ mm2 钢梁挠度f= f1x+ f2x=5mm 钢梁强度和刚度满足施工要求。 因钢梁有平面外支撑6处，故钢梁平面外稳定不在校核。 - 18 - ⑵门架钢柱校核 门架钢柱四面都有支撑，平面外稳定不在校核，仅校核强度和平面内稳定。钢柱为H200×100×5×8 门架柱校核荷载最大的1个。 荷载P=2×12000N 柱高H=6025mm H型钢字钢横截面积A=2757 mm2 荷载分项系数取1.2 钢柱强度σ1= P/A=1.2×21×2000/2757=11N/mm2 钢柱稳定：X-X轴 IX=1880×104mm4 钢柱下部有支座，上部也有横梁支撑。钢柱轴压力设计值p=28800N，型钢支撑的计算长度l0=μl=0.85×6000=5.1m。Q235钢材的强度设计值为215N/mm2，H200×100×5×8的截面特征为A=27.57cm2,ix=8.25cm，iy=2.21cm。 ⑶整体稳定性验算： 轴压杆的长细比为λx=l0/ix=61.8 λx<[λ]=150 N=1.2×21×2000/0.645×2757=28.3411N/mm2< f=215 N/mm2 yA此型钢属于B类截面，查轴压杆稳定系数表得miny0.645 由于型钢截面无孔洞削弱，故可不计算强度。 根据钢结构设计规范GB50017-2003,5.1.2条规定： 支撑型钢的整体稳定性为： N/ΨxA=28800/2757=10.5 N/mm2 ⑷局部稳定性验算： 翼缘板（根据钢结构设计规范GB50017-2003,5.4.1条规定）： 如上图所示，翼缘板外伸宽度为b=48mm，厚度t=8mm。 b/t=48/8=6<(100.1)235fy=16.8 故翼缘局部稳定性满足要求。 腹板（根据钢结构设计规范GB50017-2003,5.4.2条规定）： 腹板高度为h0=184mm，厚度tw=5mm。 h0/ tw=36.8<(25+0.5λ) 235=55.9 fy故腹板局部稳定性满足要求。 4.5.2行走底梁校核 底梁采用30a工字钢，底梁支撑钢柱，每根钢柱下面设有机械千金顶，故只校核钢柱位置处底梁的稳定性。 - 20 - 局部稳定性验算，工字钢腹板上设有加劲肋 32a工字钢底梁上取1处,计算其受力情况，其荷载标准值为P0=12KN+2KN+2KN=18KN， 分项系数取1.2， 设计荷载为P=21.6KN。 查得32a工字钢 A=67.12cm2 ix=12.25cm，iy=2.44cm。 支座处腹板受力面积A=9.5mm×250mm=2375 mm2 腹板高度为h0=290mm，厚度tw=9.5mm。 腹板处l0=μl=0.85×290=246.5mm 轴压杆的长细比为λy=l0/iy= 24.4 Λy<[λ]=150 N=1.2×21×2000/0.645×2375=33N/mm2< f=215 N/mm2 yA此型钢属于B类截面，查轴压杆稳定系数表得miny0.645 由上面计算得出底梁稳定性满足施工要求。 4.6顶板内顶模检算 4.6.1内顶模模板检算 内顶模模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于方木小楞上, 方木小楞按间距L=0.26米布置，按3跨连续梁考虑，取1m宽进行验算。 竹编胶合模板的力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中的5 层15mm厚考虑，则：fjm＝35MPa，E=9898MPa。 - 21 - 按3跨连续梁验算，其计算模型如下： ⑴截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 ⑵荷载组合 q=1.2×（26.0×1.2）×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=48.4 KN.m ⑶强度检算 Mmax＝ql2/10＝48.4×0.262/10＝0.33KN.m σmax＝Mmax/W＝0.33×106/37500＝8.8MPa <35 MPa (满足要求) ⑷刚度检算 f ＝ql4/(150EI)＝48.4×2604/(150×9898×281250) ＝0.53mm<260/400＝0.65mm (满足要求) 4.6.2内顶模方木小楞检算 内顶模方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为50×100mm, 1.2m厚顶板方木大楞按间距L=0.6米布置，1m厚顶板方木大楞按间距L=0.9米布置，小楞亦按连续梁考虑。 方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB 50005-2003）中的TC-13类木材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。 按三跨连续梁来计算，模型如下： - 22 - ⑴截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3 I=bh3/12=50×1003/12=4166666.6mm4 ⑵荷载组合 1.2m厚顶板：q=［1.2×26.0×1.2×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）］×0.26=12.58kN/m 1m厚顶板：q=［1.2×26.0×1×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）］×0.26=10.88kN/m ⑶强度检算 1.2m厚顶板： Mmax＝ql2/10＝12.58×0.62/10＝0.45KN.m σmax＝Mmax/W＝0.45×106/83333.3＝5.4MPa <11.6MPa (满足要求) 1m厚顶板： Mmax＝ql2/10＝10.88×0.92/10＝0.88KN.m σmax＝Mmax/W＝0.88×106/83333.3＝10.56MPa <11.6MPa (满足要求) ⑷刚度检算 1.2m厚顶板： f ＝ql4/(150EI)＝12.58×6004/(150×8400×4166666.6) ＝0.31mm<600/400＝1.5mm (满足要求) 1m厚顶板： f ＝ql4/(150EI)＝10.88×9004/(150×8400×4166666.6) ＝1.36mm<600/400＝1.5mm (满足要求) - 23 - 4.6.3内顶模方木大楞检算 内顶模方木大楞搁置于支架顶托上，大楞方木规格为100×100mm, 顶托按间距L=0.6m布置，大楞亦按连续梁考虑。 方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB 50005-2003）中的TC-13类木材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。 按三跨连续梁来计算，模型如下： ⑴截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3 I=bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4 ⑵荷载组合 1.2m厚顶板：q=［1.2×26.0×1.2×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）］×0.6=29.05kN/m 1m厚顶板：q=［1.2×26.0×1×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）］×0.6=25.12kN/m ⑶强度检算 ①1.2m厚顶板 Mmax＝ql2/10＝29.05×0.62/10＝1.05KN.m σmax＝Mmax/W＝1.05×106/166666.7＝6.3MPa <11.6MPa (满足要求) ②1m厚顶板 Mmax＝ql2/10＝25.12×0.62/10＝0.9KN.m σmax＝Mmax/W＝0.9×106/166666.7＝5.4MPa <11.6MPa (满足要求) - 24 - ⑷刚度检算 ①1.2m厚顶板 f ＝ql4/(150EI)＝29.05×6004/(150×8400×4166666.6) ＝0.72mm<600/400＝1.5mm (满足要求) ②1m厚顶板 f ＝ql4/(150EI)＝25.12×6004/(150×8400×4166666.6) ＝0.62mm<600/400＝1.5mm 4.7顶板内模支架检算 内模之架采用满堂脚手架，立柱纵横向间距距皆采用60cm，横杆间距距亦采用60cm，纵横向斜撑每隔四排（列）设置1道。 ⑴支架立杆检算 每根立柱所承受的竖向力最大竖向力为： 按其所支撑面积内的荷载计算，碗扣式支架按6.75米高计；则单根立杆所承受的F竖=[1.2×26.0×1.2×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）] ×0.6×0.6+1.2× [0.0384×（0.6+0.6）×12+0.0384×6.75] =18.6KN 立杆稳定及强度验算： 横杆步距为1.2m 长细比λ=L/i=1200/15.8=75.9<250 则φ=0.893，则： σ = F竖/φA=18.6×103/（0.893×398）=52.3MPa <205 MPa (满足要求) ⑵支架横杆检算 每根横杆所承受的水平力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根横杆所承受的最大水平力为： - 25 - F水=（1.2×32.8+1.4×4）]×0.6×0.6=16.2KN 横杆稳定及强度验算： 立杆间距为0.6m 长细比λ=L/i=600/15.8=37.97<250 则φ=0.893，则： σ = F水/φA=16.2×103/（0.893×398）=45.6MPa <205 MPa (满足要求) 五、结论 以上计算表明，该箱涵模架支架强度、刚度和稳定性等均能满足要求。 - 26 - 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容