路基桥梁隧道质量通病及防治措施

路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

IB411060 路基工程质量通病及防治措施

IB411061 路基压实质量问题的防治

一、路基行车带压实度不足的原因及防治

（一）原因分析 路基施工中压实度不能满足质量标准要求，甚至局部出现“弹簧”现象，主要原 因是:

1. 压实遍数不合理。 2. 压路机质量偏小。 3. 填土松铺厚度过大。

4. 碾压不均匀，局部有漏压现象。

5. 含水量大于最佳含水量，特别是超过最佳含水量两个百分点，造成弹簧现象。 6. 没有对上一层表面浮土或松软层进行处治。

7. 土场土质种类多， 出现异类土壤混填 ;尤其是透水性差的土壤包裹透水性好的土壤， 形 成了水囊，造成弹簧现象。

8.

（＞10cm） ,颗粒之间空隙过大，或采用不符合要求的填料 1.1,液限大于 40,塑性指数大于 18）。

（二）治理措施

1. 清除碾压层下软弱层，换填良性土壤后重新碾压。

2. 对于产生“弹簧”的部位，可将其过湿土翻晒，拌和均匀后重新碾压，或挖除换填含 水量适宜的良性土壤后重新碾压。

3. 对于产生“弹簧”且急于赶工的路段，可掺生石灰粉翻拌，待其含水量适宜后重新碾 压。 二、路基边缘压实度不足的原因及防治 （一）原因分析

1. 路基填筑宽度不足，未按超宽填筑要求施工。 2. 压实机具碾压不到边。 3. 路基边缘漏压或压实遍数不够。

4•采用三轮压路机碾压时，边缘带 （0-75cm）碾压频率低于行车带。 （二）预防措施

1. 路基施工应按设计的要求进行超宽填筑。 2. 控制碾压工艺，保证机具碾压到边。

3. 认真控制碾压顺序，确保轨迹重叠宽度和段落搭接超压长度。 4，提高路基边缘带压实遍数，确保边缘带碾压频率高于或不低于行车带。

（三）治理措施 校正坡脚线位置，路基填筑宽度不足时，返工至满足设计和规范要求 （注意 :亏坡补

宽时应开蹬填筑，严禁贴坡 ），控制碾压顺序和碾压遍数。

填土颗粒过大 （天然稠度小于

1B411062 路堤边坡病害的防治 路基边坡的常见病害有滑坡、塌落、落石、崩塌、堆塌、表层

溜坍、错落、冲沟等。 一、边坡滑坡病害及防治措施 （一 ）原因分析

1. 设计对地震、洪水和水位变化影响考虑不充分。

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2. 路基基底存在软土且厚度不均。 3. 换填土时清淤不彻底。

4. 填土速率过快 ;施工沉降观测、侧向位移观测不及时。 5. 路基填筑层有效宽度不够，边坡二期贴补。 6. 路基顶面排水不畅。

7. 用透水性较差的填料填筑路堤处理不当。 8. 边坡植被不良。 9. 未处理好填挖交界面。 10. 路基处于陡峭的斜坡面上。 （二）预防措施

1. 路基设计时，充分考虑使用年限内地震、洪水和水位变化给路基稳定带来的影响。 2. 软土处理要到位，及时发现暗沟、暗塘并妥善处治。 3. 加强沉降观测和侧向位移观测，及时发现滑坡苗头。 4. 掺加稳定剂提高路基层位强度，酌情控制填土速率。 5. 路基填筑过程中严格控制有效宽度。

6. 加强地表水、地下水的排除，提高路基的水稳定性。 7.

量或采用支挡、锚拉工程维持滑体的力学平衡 流、防护设施，减少洪水对路基的冲刷侵蚀。

8. 原地面坡度大于 12%的路段，应采用纵向水平分层法施工，沿纵坡分层，逐层填 压密实。 9. 成

二、边坡塌落病害的原因分析 （一）土质路堑边坡的塌落

土质路堑边坡塌落的原因主要有以下几种 :

1. 由于边坡土质属于很容易变松的砂类土、砾类土以及受到雨水浸入后易于失稳的 土，而在设计或施工时一采用了较小的边坡坡度。

2•较大规模的崩塌，一般多产生在高度大于 70°之间 ）的地形条件。

3•上缓下陡的凸坡和凹凸不平的陡坡。

4•暴雨、久雨或强震之后，雨水渗人土体，一方面会增加边坡土体的重量，另一方面能 使裂隙中的填充物或岩体中的某些软弱夹层软化， 产生静水压及动水压， 使斜坡岩体的稳定 性降低， 或者由于流水冲掏下部坡脚， 削弱斜坡的支撑部分， 或者由于地震改变了坡体的稳 定性及平衡状态而发生边坡塌落。

5•在多年冰冻地区，由于开挖路基，使含有大量冰体的多年冻土溶解，引起路堑边坡坍 塌。 （二）石方路堑边坡的塌落

造成岩石路堑边坡出现崩塌、岩堆、 滑坡的原因有岩石的岩性、地质构造、岩石的风化 （物理风化作用、化学风化作用、生物风化作用

）等几个方面，施工中的主要原因是 :

1•排水措施不当或施工不及时造成地表水和地下水。地表水不易排除

30m，坡度大于45° （大多数介于55° —

用透水性较差的土填筑于路堤下层时，应做4%的双向横坡 ;如用于填筑上层

减轻路基滑体上部重;同时设置导

时，除干旱地区外，不应覆盖在由透水性较好的土所填筑的路堤边坡。

（如坡顶上截水沟

存水、渗水、漏水等 ），甚至形成积水向下渗透，水分沿裂隙渗人岩层，降低了岩性间的黏 聚力和摩擦力， 增加了岩体的重量， 促使了崩塌、 滑坡的发生，或由于水的浸蚀而影响了岩 堆的稳定性。

2•大爆破施工，施工时路堑开挖过深、过陡，或由于切坡使软弱结构面暴露，使边坡岩 体推动支

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撑 ;由于坡顶不恰当的弃土，增加了坡体重量。

[案例 1B411062]

1. 背景

某山区一级公路， 路堑岩质边坡高度多在 15-40m, 坡度多在 70°以土， 土质边坡坡度多 在 40 °以上。公路沿线地质条件复杂，岩体十分破碎且风化严重，风化深度可达数十米。 形成厚度大于 20m 的残积层。残积物颗粒为松散的砂泥质结构。沿线雨量充足，年平均降 雨量 1700mm 以上。

该公路施工时采用大爆破，施工后期坡顶残留物、危岩和浮石未彻底清理。

XX 年 XX 月

通车至今， 该路发生大量路基边坡病害， 高边坡路段出现密集的鸡爪状纵向水沟， 中下部冲 刷成直径 1-5m ，深 5-7m 的落水洞，上下落水洞相连，坡面支离破碎。 部分路段右侧边坡顶 部厚约 10m 的残积层在雨后顺坡向下坍滑，越过下挡墙淤埋测沟，部分淤埋路面影响行车 安全。

2. 问题

(1)以上所描述的现象属于路基边坡常见的哪两种病害 病害的原因。

(2)针对上述病害提出可能的治理措施。 3. 分析与答案

(1)边坡冲沟和边坡坍塌。施工时采用大爆破，使原木条件很差的边坡岩体松动开裂， 抗冲刷能力下降加上残积层松动而发生冲沟 造成坍塌。

(2)清理边坡后，植树、植草或采用砌石 (混凝土 )块防护等防护加固措施。

;施工后期坡顶残留物、危岩和浮石未彻底清理

?请从施工角度分析造成这些

1B411063 高填方路基沉降的防治 高填方路堤的沉降表现为均匀沉降和不均匀沉降。均匀沉

降一般发生在自然环境基本 一致，如路线通过地质、地形、地下水和地表水变化不大，并且路基用土、机械设备、施 工管理、质量控制等方面无显著变化的路段。不均匀沉降一般发生在地质、地形、地下水、 地表水、填挖结合部及筑路材料发生显著变化处。

一、原因分析

1. 路基施工前未认真设置纵、横向排水系统或排水系统不畅通，长期积水浸泡路基 而使地基和路基土承载力降低，导致沉降发生。

2. 原地面处理不彻底，如未清除草根、树根、淤泥等不良土壤，地基压实度不足等 因素，在静、动荷载的作用下，使路基沉降变形。

3. 在高填方路堤施工中，未严格按分层填筑分层碾压工艺施工，路基压实度不足而 导致路基沉降变形。

4. 不良地质路段未予以处理而导致路基沉降变形。

5. 路基纵、横向填挖交界处未按规范要求挖台阶，原状土和填筑上密度不同，衔接 不良而导致路基不均匀沉降。

6. 填筑路基时，未全断而范围均匀分层填筑，而是先填半幅，后填另半幅而发生不 均匀沉降。 7. 施工中路基土含水量控制不严，导致压实度不足，而产生不均匀沉降。

8. 施工组织安排不当，先施工低路堤，后施工高填方路基。往往高填方路堤施工完 成后就立即铺筑路面，路基没有足够的时间固结，而使路面使用不久就破坏。

9. 高填方路基在分层填筑时，没有按照相关规范要求的厚度进行铺筑，随意加厚铺 筑厚度 ;压实机具按规定的碾压遍数压实时，压实度达不到规范规定的要求，当填筑到路 基设计高程时，必然产生累计的沉降变形，在重复荷载与填料自重作用下产生下沉。

10. 路堤填料土质差，填料中混进了种植土、腐殖土或泥沼土等劣质土，由于土壤中 有机物含量多、抗水性差、强度低等特性的作用，路堤将出现塑性变形或沉陷破坏。

二、预防措施

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1. 做好施工组织设计，合理安排各施工段的先后顺序，明确构造物和路基的衔接关 系，尤其对高填方段应优先安排施工，给高填方路堤留有足够的时间施工和沉降。

2. 基底承载力应满足设计要求。特殊地段或承载力不足的地基应按设计要求进行 处理。

3. 填筑路基前，疏通路基两侧纵横向排水系统，避免路基受水浸泡。

4. 严格选取路基填料用土。宜优先采用强度高、水稳性好的材料，或采用轻质材料。 受水淹浸的部分，应采用水稳性和透水性均好的材料。土质应均匀一致，不得混杂，剔除 超大颗粒填料，保证各点密实度均匀一致。尽量选择集中取土，避免沿线取土。

5. 路堤填筑方式应采用水平分层填筑，即按照横断面全宽分层逐层向上填筑。每层 应保证层面平整，便于各点压实均匀一致。

6. 一般控制在 施工。

7. 控制路基填料含水量。

8. 选择合适的压实机具，重型轮胎压路机和振动压路机效果比较好。 9. 做好压实度的检测工作。

10. 对于填挖结合部，应彻底清除结合部的松散软弱土质，做好换土、排水和填前碾压 工作， 按设计要求从上到下挖出台阶， 清除松方后逐层碾压， 确保填挖结合部的整体施工质 量。

11. 施工过程中宜进行沉降观测，按照设计要求控制填筑速率。

合理确定路基填筑厚度，分层松铺厚度30cm 。当采用大吨位压路机碾

压时，增加分层厚度，必须要有足够的试验数据证明压实效果，同时须征得监理工程师的 同意，方可

1B4110 路基开裂病害的防治

一、路基纵向开裂甚至形成错台 （一）原因分析

1. 清表不彻底，路基基底存在软弱层或坐落于古河道处。 2. 沟、塘清淤不彻底，回填不均匀或压实度不足。 3. 路基压实不均。

4. 旧路利用路段，新旧路基结合部未挖台阶或台阶宽度不足。 5. 半填半挖路段未按规范要求设置台阶并压实。

6. 使用渗水性、水稳性差异较大的土石混合料时，错误地采用了纵向分幅填筑。

7. 高速公路因边坡过陡、行车渠化、交通频繁振动而产生滑坡，最终导致纵向开裂。 （二）预防措施

1. 应认真调查现场并彻底清表，及时发现路基基底暗沟、暗塘，消除软弱层。

2. 彻底清除沟、塘淤泥，并选用水稳性好的材料严格分层回填，严格控制压实度满 足设计要求。

3. 提高填筑层压实均匀度。 4.

规范要求将原地面

挖成宽度不小于 1.0m 的台阶并压实。

5. 渗水性、水稳性差异较大的土石混合料应分层或分段填筑，不宜纵向分幅填筑。 6. 若遇有软弱层或占河道，填土路基完工后应进行超载预压，预防不均匀沉降。 7. 严格控制路基边坡，符合设计要求，杜绝亏坡现象。 （三）处理措施

采取边坡加设护坡道的措施。 二、路基横向裂缝

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半填半挖路段，地面横坡大于 1:5 及旧路利用路段，应严格按

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路基出现横向裂缝，将会反射至路面基层、面层，如不能有效预防，将会加重地表水 对路面结构的损害，影响结构的整体性和耐久性。

（一）原因分析 1.

路基填料直接使用了液限大于 50,塑性指数大于 26 的土。

2. 同一填筑层路基填料混杂，塑性指数相差悬殊。

3. 填筑顺序不当，路基顶填筑层作业段衔接施工工艺不符合规范要求，路基顶下层平整 度填筑层厚度相差悬殊，且最小压实厚度小于 8cm。

4. 排水措施不力，造成积水。 （二）预防措施 1.

土 ;当选材困难， 必须直接使 用时，应采取相应的技术措施。

2. 不同种类的土应分层填筑，同一填筑层不得混用。 3. 路基顶填筑层分段作业施工，两段交接处，应按要求处理。

4. 严格控制路基每一填筑层的含水量、标高、平整度，确保路基顶填筑层压实厚度不小 于 8cm 。

三、路基网裂 开挖路床或填筑路堤后出现网状裂缝，降低了路基强度。 （一）原因分析

1. 土的塑性指数偏高或为膨胀土。

2. 路基碾压时土含水量偏大，且成型后未能及时覆土。 3. 路基压实后养护不到位，表面失水过多。 4. 路基下层土过湿。 （二）预防及治理措施

1. 采用合格的填料，或采取掺加石灰、水泥改性处理措施。

2. 选用塑性指数符合规范要求的上填筑路基，控制填土最佳含水量时碾压。 3. 加强养护，避免表面水分过分损失。

4. 认真组织，科学安排，保证设备匹配合理，施工衔接紧凑。

5. 若因下层土过湿，应查明其层位，采取换填土或掺加生石灰粉等技术措施处治。

路基填料禁止直接使用液限大于 50、塑性指数大于 26 的

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1B413051 钻孔灌注桩断桩的防治

一、原因分析 1. 析卡管

疏好，中断施工，形成断桩。

骨料级配差，混凝土土和易性差而造成离;混凝土坍落度小 ;石料粒径过大，导

管直径较小（导管内径一般为 20 一 35cm）,在混凝土灌注过程中堵塞导管，且在混凝上初 凝前未能

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2. 由于测量及计算错误，致使导管底口距孔底距离较大，使首批灌注的混凝土不能埋住 导管，从而形成断桩。

3. 在导管提拔时，由于测量或计算错误，或盲目提拔导管使导管提拔过量，从而使导管 拔出混凝土面，或使导管口处于泥浆或泥浆与混凝土的混合层中，形成断桩。

4. 提拔导管时，钢筋笼卡住导管，在混凝土初凝前无法提起，造成混凝土灌注中断，形 成断桩。

5. 导管接口渗漏致使泥浆进入导管内，在混凝土内形成夹层，造成断桩。 6. 导管理置深度过深，无法提起或将导管拔断，灌注中断造成断桩。

7. 由于其他意外原因 （如机械故障、停电、塌孔、材料供应不足等 ）造成混凝土不能连续 灌注，中断间歇时间过长超过混凝土初凝时问， 致使导管内混凝土初凝堵管或孔内顶面混凝 土初凝不能被新灌注混凝土顶升而被顶破，从而形成断桩。

二、防治措施

1. 关键设备 （混凝土搅拌设备、发电机、运输车辆 ）要有备用，材料 （砂、石、水泥等 ）要准 备允足，以保证混凝土能连续灌注。

2•混凝土要求和易性好，坍落度要控制在

18- 22cm。对混凝土数量大，浇筑时间长的大

直径长桩，混凝土配合比中宜掺加缓凝剂，以防止先期灌注的混凝土初凝，堵塞导管。

3. 在钢筋笼制作时，一般要采用对焊，以保证焊口平顺。当采用搭接焊时，要保证焊缝 不要在钢筋笼内形成错台，以防钢筋笼卡住导管。

4. 导管的直径应根据桩径和石料的最大粒径确定， 尽量采用大直径导竹 ;对每节导管进行 组装编号， 导管安装完毕后要建立复核和检验制度。 导管使用前， 要对导管进行检漏和抗拉 力试验。以防导管渗漏。

5. 认真测量和计算孔深与导管长度，下导管时，其底口距孔底的距离控制在 1 .0m， 21 在随后的灌注过程中，导管的理置深度一般控制在 的长度，严禁不经测量和计算而盲目提拔导管。

7. 当混凝土堵塞导管时，可采用拔插抖动导管 （注意不可将导管口拔出混凝土面 ），当所 堵塞的导管长度较短时，也可以用型钢插人导管内来疏通 器进行振动来疏通导管内的混凝土。

8. 当钢筋笼卡住导管时，可设法转动导管，使之脱离钢筋笼。

.也可以在导管上固定附着式振捣

25 一 40cm

之间 （注意导管口不能理人沉淀的回淤泥渣中 ），同时要能保证首批混凝土灌注后能理住导管 至少

2. 0m--6.0m 的范围内。

认真计算提拔导管

6. 在提拔导管时要通过测量混凝土的灌注深度及已拆下导管的长度，

1B413052 钢筋混凝土梁桥预拱度偏差的防治

一、原因分析

I•现浇梁：由于支架的形式多样，对地基在荷载作用下的沉陷、支架弹性变形和混凝土梁 挠度的计算所依据的一些参数均是建立在经验值上的， 因此计算得到的预拱度往往与实际发 生的有一定的差距。

2. 预制梁 ：一方面由于混凝土强度的差异、 混凝弹性模量不稳定导致梁的起拱值的不稳定、 施加预应力时间差异、 架梁时问不一致， 导致预拱度计算时各种假定条件与实际情况不一致， 造成预拱度的偏差 ;另一方而，理论计算公式本身是建立在一些试验数据的基础上的，理论 计算与实际本身存在偏差。 如用标准养护的混凝上试块弹性模量作为施加张拉条件，

当标准

养护的试块强度达到设计的张拉强度时， 由于梁板养护条件不同， 其弹性模量可能尚未达到 设计值，导致梁的起拱值大 ;当计算所采用的钢绞线的弹性模量值大于实际钢绞线的弹性模 量值时，则计算伸长量偏小，这样造成实际预应力不够 计预应力易引起大梁的起拱值大，且出现裂缝

;当计算所采用的钢绞线的弹性模量

;实际预应力超过设

;第三方面是施工工艺的原因，如波纹管竖向

值小于实际钢绞线的弹性模量值时，则计算伸长量偏大，将造成超张拉

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偏位过大，造成零弯矩轴偏位，则最大正弯矩发生变化较大导致梁的起拱值过大或过小。

二、防治措施

1. 提高支架基础、支架及模板的施工质量，并按要求进行预压，确保模板的标高偏差在 允许的范围内。按要求设置支架预拱度，使上部构造在支架拆除后能达到设计规定的外形。

2. 加强施工控制，及时调整预拱度误差。

3. 严格控制张拉时的混凝土强度，控制张拉的试块应与梁板同条件养护，对于预制梁还 需控制混凝土的弹性模量。

4. 要严格控制预应力筋在结构中的位置， 波纹管的安装定位应准确 ;控制张拉时的应力值， 并按要求的时间持荷。

5.

批钢绞线弹性模量的实测值。

钢绞线伸长值的计算应采用同预制梁存梁时问不宜过长。

1B413053 箱梁两侧腹板混凝土厚度不均的防治

一、原因分析

1. 箱梁模板设计不合理。

2. 模板强度不足，或箱梁内模没有固定牢固，使内模与外模相对水平位置发生偏差。 3. 箱梁内模由于刚度不够，在浇筑混凝土过程中发牛变形。 4. 混凝土没有对称浇筑，由于单侧压力过大，使内模偏向另一侧。 二、防治措施

1. 内模要坚固，刚度符合相关施工规范要求。 2. 将箱梁内模固定牢固，使其土下左右均不能移动。 3. 内模与外模在两侧腹板部位设置支撑。 4. 浇筑腹板混凝土时，两侧应对称进行。

1B4130 钢筋混凝上结构构造裂缝的防治

一、原因分析 钢筋混凝土结构的构造裂缝是指由于结构非荷载原因产生的混凝土结构物表面裂缝， 影 响因素有 :

（一）材料原因

1. 水泥质量不好，如水泥安定性不合格等，浇筑后导致产生不规则的裂缝。

2. 骨料含泥料过大时，随着混凝土干燥、收缩，出现不规则的花纹状裂缝。 3，骨料为风化性材料时，将形成以骨料为中心的锥形剥落。 （二）施工原因

1. 混凝土搅拌时间和运输时间过长，导致整个结构产生细裂缝。

2. 模板移动鼓出将使混凝土浇筑后不久产生与模板移动方向平行的裂缝。

3. 基础与支架的强度、刚度、稳定性不够引起支架下沉、不均匀下沉，脱模过早， 导致混凝土浇筑后不久产生裂缝，并且裂缝宽度也较大。

4. 接头处理不当，导致施工缝变成裂缝。

5. 养护问题，塑性收缩状态将会在混凝土表面发生方向不定的收缩裂缝，这类裂缝尤以 大风、干燥天气最为明显。

6. 位， 裂缝。

7. 大体积混凝土未采用缓凝和降低水泥水化热的措施、使用了早强水泥的混凝土，受水 化热的影响浇筑后 2--3d 导致结构中产生裂缝 ;同一结构物的不同位置温差大， 导致混凝土凝 固时因收缩所

在混凝土高度突变以及钢筋保护层较薄部由于振捣或析水过多造成沿钢筋方向的

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产生的收缩应力超过混凝土极限抗拉强度或内外温差大表而抗拉应力超过混 凝土极限抗拉强度而产生裂缝。

8.

二、防治措施

1. 选用优质的水泥及优质骨料。

2. 合理设计混凝土的配合比，改善骨料级配、降低水灰比、掺加粉煤灰等掺和料、掺加 缓凝剂 ;在工作条件能满足的情况下，尽可能采用较小水灰比及较低坍落度的混凝土。

3. 避免混凝土搅拌很长时间后才使用。

4. 加强模板的施工质量，避免出现模板移动、鼓出等问题。 5.

刚度、稳定性并应采用预压措施 模板的不均匀沉降和脱模过早。

6. 混凝土浇筑时要振捣充分，混凝土浇筑后要及时养护并加强养护工作。 7. 泥

管等措施，以降低混凝土水化热、推迟水化热峰值出现 设计及规范要求。

大体积混凝土应优选矿渣水泥等低水化热水;采用遮阳凉棚的降温措施、 布置冷却水

;同一结构物的不同位置温差应满足

基础与支架应有较好的强、;避免出现支架下沉，

水灰比大的混凝土，由于干燥收缩，在龄期2--3 个月内产生裂缝。

1B413055 悬臂浇筑钢筋混凝上箱梁的施工 （挠度 ）控制

悬臂浇筑施工 （挠度）控制是桥梁施工中的一个难点， 控制不好， 两端悬臂浇筑至合龙时， 梁底高程误差会大大超出允许范围，既对结构不利，又影响美观。

一、原因分析 悬臂浇筑钢筋混凝土箱梁桥的施工合龙标高误差是由于梁体采用节段悬臂浇筑施工， 施 工过程中立模标高的计算采用的参数与实际有差异， 计算公式为经验公式造成的， 影响因素 有:

1. 混凝土重力密度的变化、截面尺寸的变化。 2. 混凝土弹性模量随时问的变化。 3. 混凝土的收缩徐变规律与环境的影响。 4. 日照及温度变化也会引起挠度的变化。 5. 张拉有效预应力的大小。

6. 结构体系转换以及桥墩变位也会对挠度产生影响。 7. 施工临时荷载对挠度的影响。 二、防治措施

1. 对挂篮进行加载试验，消除非弹性变形，并向监测人员提供非弹性变形值及挂篮荷载 一弹性变形曲线。

2.

系，以此相对坐标控制

采集观测断面标高值并提供给监控人员。

3. 温度控制 :在梁体上布置温度观测点进行观测， 掌握箱梁截面内外温差和温度在界而上 的分布情况，以获得较准确的温度变化规律。

4. 挠度观测 :在一天中，温度变化相对小的时间，在箱梁的顶底板布置测点，测立模时、 混凝土浇筑前、混凝土浇筑后、顶应力束张拉前、预应力束张拉后的标高。

5. 应力观测 :在梁体合理布置测试断面和测点， 在施工过程中测试截面的应力变化与应力 分

在 0 号块箱梁顶面建立相对坐标,立模标高植 ;施工过程中及时

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布情况，验证各施工阶段被测梁段的应力值和仿真分析的吻合情况。

6. 严格控制施工过程中不平衡荷载的分布及大小。

1B413056 桥面铺装病害的防治

一、原因分析

桥而铺装病害形成原因 :梁体预拱度过大，桥面铺装设计厚薄难以调整施工允许误差 工质量控制不严，桥面铺装混凝土质量差 的大变形引起沥青混凝土铺装层的破坏

二、防治措施

1. 常规破坏同路面通病防治。

2. 加强对主梁的施工质量控制，避免出现顶拱度过大。 3. 加强桥面铺装施工质量控制，严格控制钢筋网的安装。 4. 提高桥面防水混凝土的强度，避免出现防水混凝土层破坏。 5.

算

计，选用优质骨料，提高桥面铺装的施工和养护质量。

桥梁应加强桥面排水的设计和必要的水量计;优化桥面铺装的混凝土配合比设

;桥头跳车和伸缩缝破坏引起的连锁破坏

;水害起沥青混疑土铺装的破坏 ;铺装防水层破损导致

;施

;桥梁结构

桥面铺装的破坏等。桥而铺装常规性破坏与一般路而破坏原理相同。

1B413057 桥梁伸缩缝病害的防治

一、原因分析 桥梁伸缩缝是使车辆平稳通过桥面并且满足桥梁结构变形的一整套装置，由于它是桥 梁结构过渡到桥台及路基的可伸缩连接装置，一方而要满足桥梁结构伸缩功能，另一方面 要满足车辆通行的承载需要。 桥梁伸缩缝受力复杂， 是结构中的薄弱环节， 经常出现竣工后 不久即发生损坏。导致损坏的因素有 :

1. 交通流量增大，超载车辆增多，超出了设计。 2.

筋锚固于刚度薄弱的桥面板中 跨径桥梁伸缩缝结构设计技术不成熟 构锚件锈蚀，最终损坏伸缩缝装置。

3. 到设计标准

4.

期间， 填充到伸缩缝内的外来物未能及时清除，

致额外内力形成 ;轻微的损害未能及时维修，加速了伸缩缝的破坏 行驶，给伸缩缝的耐久性带来威胁。

二、防治措施

1. 在设计方面，精心设计，选择合理的伸缩装置。

2. 提高对桥梁伸缩装置施工工艺的重视程度，严格按施工工序和工艺标准的要求施工。 3. 提高锚固件焊接施工质量。

4. 提高后浇混凝土或填缝料的施工质量，加强填缝混凝土的振捣密实，确保混凝土 达到设计强度标准，及时养护，无空隙、空洞。

5. 避免伸缩装置两侧的混凝土与桥面系的相邻部位结合不紧密。

施工因素 :施工工艺缺陷 ;锚件焊接;伸缩缝安装不合格。

管理维护因素 :通行伸缩缝功能导

;超重车辆上桥

内在质量 ;赶工期忽视质量检查 ;伸缩装置两侧填充 混凝土强度、养护时间、粘结性和平整度未能达

设计因素 :将伸缩缝的预理钢;伸缩设计量不足，以致伸

;对于锚固件胶结材料选择不当，导致金属结

缩缝选型不当 ;设计对伸缩装置两侧的填充混凝土、锚固钢筋设置质量标准未做出明确的规 定; 对于大

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路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

1B413058 桥头跳车的防治

一、原因分析 桥头跳车是由于桥台为刚性体， 桥头路基为塑性体， 在车辆长期通过的影响及路基填土 自然固结沉降下，桥台与桥头路基形成了高差导致桥头跳车。主要影响因素有 :

1. 台后地基强度与桥台地基强度不同、台后填料自然固结压缩。 2. 桥头路堤及堆坡范围内地基填筑前处理不彻底。

3. 台后压实度达不到标准，高填土引道路堤本身出现的压缩变形。 4.

路基上软化，水土流失造成桥头路基引道下沉 积水而引起的桥头回填土压实度不够。

5. 台后沉降大于设计容许值。

6. 台后填土材料不当，或填土含水量过大。

7. 软基路段台前预压长度不足，软基路段桥头堆载预压卸载过早，软基路段桥头处 软基处理深度不到位，质量不符合设计要求。

二、防治措施

1. 重视桥头地基处理，采用先进的台后填土施工工艺。选用合适的压实机具，确保 台后及时回填，回填压实度达到要求。

2. 改善地基性能，提高地基承载力，减少差异沉降。保证足够的台前预压长度。连 续进行沉降观测，保证桥头沉降速率达到规定范围内再卸载。确保桥头软基处理深度符合 要求，严格控制软基处理质量。

3. 有针对性地选择台后填料，提高桥头路基压实度。如采用砂石料等固结性好、变 形小的填筑材料处理桥头填土。

4. 做好桥头路堤的排水、防水工程，设置桥头搭板。 5. 优化设计方案、采用新工艺加固路堤。

路面水渗人路基，使;回填不及时

1B414050隧道工程质量通病及防治措施

1B414051 隧道水害的防治

一、原因分析

（一）隧道穿过含水的地层 1. 砂类土和漂卵石类土含水地层。

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路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

2. 节理、裂隙发育，含裂隙水的岩层。

3. 石灰岩、自云岩等可溶性岩的地层，当有充水的溶槽、溶洞或暗河等与隧道相连 通时。 4. 浅埋隧道地段，地表水可沿覆盖层的裂隙、孔洞渗透到隧道内。 (二) 隧道衬砌防水及排水设施不完善 1. 原建隧道衬砌防水、排水设施不全。

2. 混凝土衬砌施工质量差，蜂窝、孔隙、裂缝多，自身防水能力差。

3. 防水层 (内贴式、外贴式或中间夹层 )施工质量不良或材质耐久性差，经使用数 年后失效。 4. 混凝土的不作缝、伸缩缝、沉降缝等未做好防水处理。

5. 既有排水设施，如衬砌背后的暗沟、育沟，无衬砌的辅助坑道、排水孔、暗槽等， 年久失修，造成阻塞。

二、防治措施

1. 因势利导，给地下水以可排走的通道，将水迅速地排到洞外。 2. 将流向隧道的水源截断，或尽可能使其水量减少。 3. 堵塞衬砌背后的渗流水，集中引导排出。 4. 合理选择防水材料 ;严格施工工艺。

1B414052 隧道衬砌病害的防治

一、隧道衬砌腐蚀病害 (一) 原因分析

1. 隧道衬砌物理性腐蚀

(1)冻融交替冻胀性裂损 : 在寒冷和严寒地区，由于普通混凝土是一种非均质的多孔性材 料，其毛细孔、施工孔隙和工作缝等，易被环境水渗透。所以，充水的混凝土衬砌部位，受 到反复的冻融交替冻胀破坏作用，产生和发展冻胀性裂损病害，造成混凝土裂损。

(2)干湿交替盐类结晶性胀裂损坏 :渗透到混凝土衬砌表面毛细孔和其他缝隙的盐类溶液， 在干湿交替的条件下， 由于低温蒸发浓缩析出白毛状或梭柱状结晶， 产生胀压作用， 促使混 凝土由表及里，逐层破裂疏松脱落。常见在边墙脚高

1m, 混凝土沟壁，起拱线接缝和拱部等

处裂缝呈条带状，局部渗水处成蜂状腐蚀成孔洞，露石、骨料分离，疏松用手可掏渣。干湿 交替盐类结晶性胀裂损坏会造成混凝土或不密实的砂石衬砌和灰缝起白斑、 长白毛， 逐层疏 松剥落。 沿渗水的裂缝和局部麻面处， 呈条带状和蜂窝状腐蚀成凹槽和孔洞，

2. 隧道衬砌化学性腐蚀 (1)

硫酸盐侵蚀：水中的SO2-浓度过高时，SQ2-与

深 10--25cm 。

水泥石中的Ca(OH2发生反应，生成 石膏。石膏体积膨胀，形成混凝土物理性的破坏。 SQ2-浓度低时，铝酸三钙与Ca(OHb、SO42- 共同作用，生成硫铝酸盐晶休。体积较原来增大 2.5 倍，产生巨大的内应力，破坏混凝土。

(2) 带走。

⑶溶出性侵蚀傲水侵蚀):水中HCC3-含量过少，在渗透水的作用下，混凝土中的Ca(OH}> 随水陆续流失，使得溶液中的 的作用下，混凝土表层的

蚀有时是同时发生的。

CaQ浓度降低。 Ca(HCO)2溶于水中。

⑷碳酸盐侵蚀 冰中的CQ含量过高，超过了与 Ca(HCQ)2平衡所需的CQ数量。在侵蚀 性CC2(5) —般酸性侵蚀：水中含有大量H+,各种酸与Ca(OH)>:作用后，生成相应的钙盐。 以上几种腐

镁盐侵蚀：水中含MgSO4, MgSCH，镁盐与水泥石中的 Ca(OH)>发生

CaC2易溶于水而流失，形成的

Ca(OH)2胶结力很弱，易被渗透水

反应，形成CaSQ， 产生硫酸盐侵蚀，形成的

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路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

(二) 预防措施

1. 坚持以排为主，排堵截并用，综合治水。

2. 用各种耐腐蚀材料敷设在混凝土衬砌的表面，作为防蚀层。

3. 在各种腐蚀病害较为严重的地段，除采取排水降低水压外，同时采用抗侵蚀材料 作衬砌，使防水、防蚀设施与结构合为一体。

4. 在隧道的伸缩缝、变形缝和施工缝都设置止水带，从而达到防蚀的目的。 二、隧道衬砌裂缝病害的防治

（一）原因分析 施工时，受技术条件，方法不当，管理不善，造成工程质量不良。如 :先拱后墙法 施工时，拱架支撑变形下沉， 造成拱部衬砌产生不均匀下沉， 拱腰和拱顶发生施工早期裂缝。 对 IV 级以下的围岩，过去通常采用先拱后墙（上下导坑 ） 施工方法，由于工序配合不当、衬 砌成环不及时、 落中槽挖马口时拱部衬砌悬空地段过长、 拱架支撑变形下沉等原因， 都容易 造成拱部衬砌产生不均匀下沉， 导致拱腰和拱顶衬砌发生施工早期裂缝。 拱顶与围岩不密贴， 在“马鞍形”受力作用下，拱腰内移张裂，相应拱顶上移，内缘受挤压。模筑混凝土衬砌拱 背部位常出现拱顶衬砌一与围岩不密贴的空隙， 由于不及时压浆回填密实， 就形成拱腰承受 围岩较大荷载， 而拱顶一定范围空载， 这种常见的与设计拱部荷载不相符、 对拱部衬砌不利 的“马鞍形”受力状态，正是导致拱腰内移张裂、相应拱顶上移、内缘受挤压等常见病害产 生的荷载条件。由于施工测量放线发生差错、欠挖、模板拱架支撑变形、塌方等原因，而在 施工中又未能妥善处理， 造成局部衬砌厚度偏薄。 过早拆除模板支撑， 使衬砌承受超容许的 荷载，易发生裂损。施工质量管理不善，混凝土材料检验不力，施工配合比控制不严，水灰 比过大，混凝土捣实质量不佳， 拱部浇注间歇施工形成水平状工作缝等， 造成衬砌质量不良， 降低承载能力。

（二）预防措施

1. 设计时应根据围岩级别、性状、结构等地质情况，正确选取衬砌形式及衬砌厚度，确 保衬砌具有足够的承载能力。

2. 施工过程中发现围岩地质情况有变化，与原设计不符时，应及时变更设计，使衬砌符 合实际需求 ;欠挖必须控制在容许范围内。

3•钢筋保护层厚度必须保证不小于

3cm，钢筋使用前应作除锈、清污处理。

4. 混凝土强度必须符合设计要求， 宜采用较大的骨灰比， 降低水灰比， 合理选用外加剂。 5•确定分段灌筑长度及浇筑速度；混凝土拆模时，内外温差不得大于 20 C ;加强养护， 混凝土温度的变化速度不宜大于

5C /h。

6. 衬砌背后如有可能形成水囊，应对围岩进行止水处理，根据设计施作防水隔离层。 7. 衬砌施工时应严格按要求正确设置沉降缝、伸缩缝。

1B414053 隧道超欠挖的防治

一、原因分析

（一） 测量放样错误或误差较大 因隧道内照明较差、视野不清晰、能见度差，测量放样人员进入隧道内测量画线，前

后视点照准困难导致误差或错误，这种误差通常在 20cm 左右，致使掌子面偏移，隧道外 轮廓偏离，从而产生超欠挖。

（二） 钻孔操作台架就位不准确 指台架各层平台设置不合理，尤其是顶层平台预留空问过大或过小，使得钻孔操作困

难，周边炮眼尤其是拱顶部位炮眼外插角度难以控制， 造成拱顶大量超挖或较大而积的欠挖。

（三） 司钻工操作不熟练 部分司钻工只考虑开孔容易、操作方便而不在标定位置打眼，钻孔眼位不正确，特别

是周边眼距控制不好 ;或钻杆外插角控制不好 ;或钻孔眼底深浅不一， 眼底不在同一平面位置， 导致

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路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

超欠挖严重。这种情形多发生在拱顶、边墙底部、仰拱等部位。

（四）装药量及装药结构不合理 施工人员不按设计的装药结构装药，错误地认为加大药量可以提高炮眼利用率，能得 到较好的爆破效果， 或者为了使超挖得到控制而一盯日减少装药量， 从而导致了大量的超挖 或使得欠挖较多。

（五）爆破网路连接不规范 隧道爆破通常均采用分段起爆，为了使隧道轮廓平整，采用光面爆破，周边炮眼应使 用同段雷管， 同时起爆。 在实际工作中， 由于施工人员的失误， 检查不仔细， 产生如下问题

1. 遗漏某孔引线。

2. 网路簇联的接头处不紧密。 3. 簇联结内忘记安放引爆雷管。 4. 网路中有的引线打结、缠绕、折断。 5. 一个结上簇联的引线过多。

6. 各孔内安放雷管段位错误等，爆破未能按设计的次序起爆或拒爆，导致欠挖较大。 （六）其他原因

围岩节理发育，层面倾角小，爆后拱顶呈方形塌落，而未能形成弧形，也会产生超挖。 二、预防措施

（一）提高对超欠挖问题的认识 隧道的钻爆开挖对工程的安全、质量和进度有着重大的影响。超挖过多，出碴运输量 和衬砌混凝土回填量增加，提高了工程造价，造成严重的浪费。局部超挖严重，还会产生 围岩应力集中问题，带来安全隐患。而欠挖的情形就更差了。欠挖须采取补炮措施，由于 欠挖大多在 30cm 左右，顺帮开挖通常会造成局部超挖，还可能会二次扰动围岩，在围岩 较差时更会引起坍塌。欠挖如果处理不当，会对隧道的安全、进度和质量带来不利的影响。

（二）加强施工单位的工程管理 目前，施工企业均进行工效挂钩制，采取工程承包制度。各班组也相应进行工效挂钩， 掘进组只考虑局部利益， 不考虑超挖的运输、 回填造成的浪费，由于欠挖费工费时，后一工 班不愿去处理前一工班的欠挖， 互相推诿等， 这为工程施工带来了不利因素。 在施工管理上 应当将质量、进度、责任、义务和效益挂钩，加强对员工的职业道德教育和技术素质培养， 提高操作人员的操作技术水平， 加强企业自检，严格要求，力求按施工技术规范施工， 减少 超欠挖。

（三）重视钻爆设一计 在每茬炮爆破后，认真分析爆破结果，并结合围岩的变化情况，及时修正钻爆设计参 数，以求达到良好的爆破效果。钻爆设计中，对掏槽眼、辅助眼、周边眼的布置和数量，眼 孔深度与角度， 各眼孔的装药量及装药结构、 起爆次序、 网路连接等细节均应周密考虑。为 减少隧道的超欠挖， 应采取光面爆破、 预裂爆破或缓冲爆破等技术， 它能最大限度地使开挖 面符合设计轮廓线， 同时减轻对围岩的扰动。 在爆破设计、时，尤其要重视周边眼的布置及 装药、 起爆次序等。 周边眼对保证开挖面平滑度， 使开挖与设计轮廓线一致来说是非常重要 的。实际上应将平滑度作为衡量超欠挖的重要指标，为此采取以下措施

1.

大于周边眼距，两者之比保持在 好，在围岩差时，抵抗线应取较大的值 ;

2. 应严格控制周边眼的药量，并采用合理的装药结构。可以使用小直径药包，低爆速炸 药，采取空气间隔装药或方向性水压控制爆破方法

:

应合理选择周边眼的眼i . 2 --1. 3 之间比较

距及周边眼的最小抵抗距。当隧道断面小或围岩软弱破碎时， 眼距应取较大的值。周边眼的抵杭线应

（ABS等装药结构。

3. 适当增加开挖断面底部两隅处辅助眼的药量，消除爆破死角，减少角隅处的欠挖。

4. 爆破次序与爆破网路设计也是很重要的，前炮应为后炮创造较好的临空面。一般雷管 应跳段使用， 口前采用的 15 段毫秒雷管在隧道断面较大时不太好， 可以考虑采 20 段毫秒雷 管，效果更好。周边眼一般应同时起爆，即采用同段雷骨，围岩差时可分部同时起爆。网络 连接应可靠、合理、有

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路基、桥梁、隧道、质量通病及防治措施

效。

（四）注意钻爆作业工序 在钻爆作业中应严格按照钻爆设计进行钻眼、装药、连接和引爆。 1.从严要求钻孔精度。应达到 :孔眼口间距误差不大于 a5cm; 周边眼外斜度不大于 5cm; 眼底平面误差不大于 10cm，但掏槽眼应比其他眼深 10 cm左右。

2. 装药前应将孔内的水、泥浆、石屑等杂物吹干净后，按设计的药量和装药结构装药， 并堵塞良好。

3. 应按设计的爆破次序安放各段位的毫秒雷管，并检查无一误。 4. 连接起爆网络并认真检查以下内容 : （1）所有的引线是否均联人网络，没有遗漏 ; （ 2）簇联结点是否连接紧密，并安放引爆雷管 （ 3）网路中是否有打结、折断的引线 ;

（4） 网络连接多于 1 0根簇联的可采用同段两个雷管以确保起爆 ; （5） 簇联引线不得超过 40根。

;

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