CASS工艺计算(DOC)

工艺流程图

工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。再进沉淀池，调节水质水量。二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS池，进入生化处理阶段，经CASS池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。加药后外排。三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。 第三章 计算

第一节 污染物去除效率:

2.主要的计算公式：

格栅的间隙数 nQ(sin)0.5（1） （2） （3） （4） （5）

/bvh

格栅宽度 BS(n1)bn 栅后槽总高度 Hhh1h2 栅前扩大段长度 L1(BB1)/2tan栅后收缩段长度 L2L1/2



（6） （7） （8）

栅前渠道深 Hhh

12栅槽总长度 L2L1L20.51.0H1/tan每日栅渣量 WQmaxW1/1000kf



3.计算过程：

日平均污水流量Q=6500m3/d 流量变化系数KZ=1.10

Qmax6500m3/d1.107150m3/d298m3/h

设栅前水深h=0.4m；过栅流速V=0.6m/s；倾角a=600；b=0.018m

<1>n0.08278sin6000.0180.60.417.818 取18根 <2>s=0.01

B0.01170.018180.4940.5m

<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B1=0.4m，20的流速为0.5m/s） <4>L1(0.50.4)/2tan2000.14m

L20.14/20.07m

.420.014/3120.0181.11m

1

进水渠道 内 0.62h01.11sin6000.0176m

29.810.62h131.11sin6000.0529m

29.81<5>设栅前渠道超高h2=0.3m

H10.30.40.7m

0.72.114m 0tan60 L0.1460.0070.51.033<6>b=18mm时, W1=0.1(m/10 Wm3污水)，

864000.082780.13

0.65m3/d>0.2m/d 选用机械清渣。格栅型号：

10001.10XWB-III-0.5-1.5

7>格栅草图

栅条工作平台进水αα1α

格栅设计计算示意

沉砂池计算：

2

<1>长度（L） 设v=0.2m/s，停留时间t=35s

LVt0.2357m 水流断面积 AQmax0.082780.4039m2 v0.2池总宽度（B） 设n=2格，每格宽b=0.6m

B20.61.2m 有效水深h2A0.40930.3591m B1.2沉砂斗所需要的容积V，设T=2d则

VQmaxXT864000.082783028640030.39m 66KZ101.1010每个沉砂斗容积（V0），设每一分格有一个沉砂斗则

V00.390.195m3 2沉砂斗各部分尺寸，设斗底宽a1=0.5m，斗壁与水平面倾角为550，斗高h3‘=0.35m沉砂池的上口宽

'2h320.35aa0.51.0m 1tan550tan550沉砂斗容积

'h30.35V02a22aa12a12220.520.520.2m3

66沉砂室高度（h3）采用重力排沙池底坡度为0.06，坡向砂斗则

h3h3'0.06l20.350.062.50.5m

池总高度(H)设超高h1=0.3m则

Hh1h2h30.30.35910.51.15911.2m

验证最小流速vmin，在最小流量时只用一个工作（n1=1）

vminQminn1wmin65002436001.100.17080.15m/s 10.60.4039沉砂池的外形尺寸：L=7m；B=1.2m；H=1.2m；

第六节 主题工艺计算：

3

CASS工艺设计计算，

曝气时间ta 设混合液污泥浓度X=2500mg/L ， 污泥负荷Ns=0.1Kg BOD5/Kg MLSS冲水比：0.25则 ta24s0240.252004.8h5h NsX0.12500 取5h

2. 沉淀时间ts，当污泥浓度小于300mg/L时污泥界面沉降速度为：

u7.4104•T•X1.7

设计水温在12oC时

所以：7.41041225001.71.486m/h 设计曝气池水深为H=4.0m （缓冲层高度0.5m） 沉淀时间ts

tsH0.2540.51.01h取1小时 1.486则整个运行周期时间，设排水时间td=0.3h

ttatstd510.36.3h

每天运行次数n=24/6.3=3.81（次） 4.曝气池容积V 设计2个反应池即n0=2 所以：VQ65003412m3 nn00.2523.81复核出水溶解BOD5，根据设计出水水质。出水溶解性BOD5应小于15mg/L设计中的出水水质中溶解性BOD5为

Se

24S0242005.927mg/L6mg/L15mg/L24K2Xftan240.02225000.7553.81计算结果符合要求。

Cass池的外形尺寸：L×B×H=V/n0； H=4m设B=10m，则L=42.65m≈43m；

4

池体超高H1=0.5m

选择区，预反应区，主反应区三者经典体积比为1:5:30，则 选择区长度 La=43×1/36=1.194m 预反应区长度 Lb=43×5/36=5.972m 主反应区长度 Lc=43×30/36=35.83m 应选4个孔 b=0.4m h=0.8m 6. 计算剩余污泥

20oC时活性污泥的自身氧化系数Ka（20） Ka（20）=Kd（20）tT200.061.04(2020)0.06

Kd(3.6)0.061.043.6200.0315

其中：Kd------活性污泥自身氧化系数典型值Kd（20）=0.06 剩余污泥量

S0SetXKdVfann010001000242006250050.665000.031534120.753.812

1000100024436.6Kg/d437Kg/dXVYQ剩余污泥量Xs

C0Ce25015650010.70.7510001000

725.5726Kg/dXsQ1fbf剩余总污泥量X=XV+Xs=436.6+726=1163Kg/d 剩余物的浓度NR

NRNW25003333mg/L 110.257. 复核污泥龄

QcfNWVnn0ta0.752500341223.8156.456d

24XV24437 复核滗水高度h1 曝气池有效水深H=4m， 滗水高度h1

5

h1HQ465001m nn0V23.813412符合结果与设定值相符合。 9设计需氧量，考虑不同情况。

S0SeVXfVXfbQN0Ne0.12c1000cc20064581.4765004.665000.124371.42437100010002098Kg/d87.4Kg/hAORaQ

式中 a，b，c为计算系数其中a=1.47， b=4.6， c =1.42

SORAOR•CS(20)(CSb(T)C)1.024(T20)

PbOtCSb(T)CS(T)52.026104221(1EA)Ot7921(1EA)P1.013105CS(20)------20c0时氧在清水中的饱和溶解度，取CS(20)=9.17mg/L； α----------氧总转移系数，取a=0.85；

β----------氧在污水中饱和溶解度修正系数，取β=0.95； P-----------所在地区大气压，pa；

T-----------设计污水水温，冬季T=12C0，夏季T=25C0； Csb（T)--------设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L； CS（T）-----设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度；

Pb--------- 空气扩散装置处的绝对压力，pa，pb=p+9.8×103H； H----------空气扩散装置淹没深度，m； Ot---------气泡离开水面时的含氧量，%； EA---------空气扩散装置氧转移率，%；

C----------曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2mg/L；

工程所在地海拔高度设为0m大气压力设为1个标准大气压所以压力修正系数

6

=1

微孔曝气安装曝气头在池底以上距池底0.3m淹没深度，3.7m其绝对压力Pb=1.47×105pa

微孔曝气头氧转移效率为EA=20%气泡离开水面含氧量Qt=17.5%

水温25C0，清水CS（25）为8.4mg/L，曝气池平均溶解氧饱和度：Csb=9.6mg/L； 标准需氧量SOR： SOR=117.6kg/h 空气用量：

SOR117.61960m3/h32.67m3/min 0.3EA0.30.2最大气水比=1960×24//6500=7.237

选用膜片式微孔曝气器，通气量1.5-3m3/(h.个），服务面积0.35-0.7m2/个，氧利用率18%-25%，充氧动力效率4-6KgO2/Kg.h.取服务面积为0.5m2/个，则曝气头个数

第七节 接触池及加氯间的设计 设计参数

设计流量Q=0.08278m3/s 接触时间t=30 min 水深 h=1.3 m 池底坡度 2%--3% 接触池容积

V=Qt=0.082783060=149m

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采用矩形隔板式接触池一座n=1，接触池水深h=1.3m，单个宽b=1m则 池长L=18×1=18m；水流长度L'=72×1=72m 接触池的分格数=72÷18=4格

复核池容 由以上计算，接触池宽度B=1×4=4m，长L=18m，水深h=1.5m； 所以V=1.3×18×4=93.6>74.5m3

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接触池设溢流堰。 加氯量

每立方米投加5g计， 则W5650010332.5Kg

加氯设备 选用1台REGAL-2100型负压加氯机，单台加氯量为10kg/h。 加药间建在接触池之上，采用管道混合器混合加药。 第四章 参考文献

《水污染控制工程》（高等教育出版社 高廷耀编著） 《排水工程》（中国建筑工业出版社 第四版，张自杰主编） 《水处理工程典型设计实例》（化学工业出版社） 《污水处理工艺及工程方案设计》（中国建筑工业出版社）

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