ＤＯＩ：１０．１９４６６／ｊ．ｃｎｋｉ．１６７４—１９８６．２０１８．０１．０１７ 车门关闭力在白车身生产过程中的优化与控制 徐文欢，谢添，牛玮，张秋花 （北京奔驰汽车有限公司，北京１００１７６） 摘要：车门关闭力是整车使用性能的重要指标之一。研究在白车身生产过程中如何对车门关闭力进行控制，并以北京奔驰某 车型为例进行了车门关闭力的优化。重点分析白车身生产过程中的零件尺寸、车门装配对车门内间隙（白车身车门内板到侧围门 洞翻边的距离）的影响。通过对侧围尺寸、车门尺寸及车门装配工艺的优化，基本解决了该车型车门关闭力超差的问题，也为各 整车厂消除车门关闭力问题提供了系统的分析思路。 关键词：车门关闭力；白车身；内间隙；尺寸 中图分类号：Ｕ４６３．８２ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７４—１９８６（２０１８）０１—０６５－０６ Ｄｏｏｒ Ｃｌｏｓｉｎｇ Ｆｏｒｃｅ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｉｎ ＢＩＷ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ＸＵ Ｗｅｎｈｕａｎ，ＸＩＥ Ｔｉａｎ，ＮＩＵ Ｗｅｉ，ＺＨＡＮＧ Ｑｉｕｈｕａ （Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｂｅｎｚ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ １００１７６，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｏｏｒ ｃｌｏｓｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｓ ａｎ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｉｎｄｅｘ ｆｏｒ ｖｅｈｉｃｌｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｈｏｗ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｄｏｏｒ ｃｌｏｓｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ＢＩＷ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｗａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔａｋｉｎｇ ｏｎｅ ｍｏｄｅｌ ｏｆ Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｂｅｎｚ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅ，ｉｔｓ ｄｏｏｒ ｃｌｏｓｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｗａｓ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ．Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐａｒｔ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ａｎｄ ｄｏｏｒ ａｓｓｅｍｂｌｙ ｏｎ ｔｈｅ ｄｏｏｒ ｉｎｎｅｒ ｇａｐ（ｄｉｓｔａｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ＢＩＷ ｄｏｏｒ ｉｎｎｅｒ ｐａｎｅｌ ａｎｄ ｓｉｄｅｗａｌｌ ｌｆａｎｇｅ）ｗｅｒｅ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ．Ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｉｄｅｗａｌｌ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ．ｔｈｅ ｄｏｏｒ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｏｏｒ ａｓｓｅｍｂｌｙ ｐｒｏｃｅｓｓ，ｔｈｅ ｄｏｏｒ ｃｌｏｓｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｓｓｕｅ ｗａｓ ｓｏｌｖｅｄ．Ｉｔ ａｌＳＯ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｓｉｍｉｌａｒ ｉｓｓｕｅｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｄｏｏｒ ｃｌｏｓｉｎｇ ｆｏｒｃｅ；Ｂｏｄｙ ｉｎ ｗｈｉｔｅ；Ｉｎｎｅｒ ｇａｐ；Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ０ 引言 近年来，随着我国汽车工业的飞速发展，客户对汽车各方 面性能的要求越来越高。车门关闭力在整车性能评价中是一个 重要指标。Ｊ Ｄ Ｐｏｗｅｒ的新车质量调查显示，客户对于车门关闭 力超差问题的抱怨次数呈逐渐增长的趋势。因此车门关闭力超 １ 车门关闭力的评价方法及影响因素 １．１ 车门关闭力的评价方法 车门关闭力的评价方式分为主观评价方式和客观评价方 式。对于用户来说，通常用手感受车门关闭力的大小，是一种 主观评价方式…。但该评价方式因人而异，无法具体衡量关闭 差成为各大汽车厂商亟待解决的问题。在车门关闭过程中，气 体压缩阻力和胶条压缩阻力一般占车门关闭过程中总阻力的 ９０％左右。而车门内间隙则是决定胶条压缩阻力的主要因素之 一力的大小。在实际生产中，主要通过测量车门关闭能量来客观 地衡量关闭力的大小。一般通过车门关闭速度或弹簧拉伸长度 测量车门的关闭能量。 目前在戴姆勒标准中。使用测量弹簧拉伸长度的方式衡量 车门关闭力的大小。在车辆空载且车门关闭的情况下，使车辆 在水平面上保持驻车状态，将拉力测试仪通过吸盘固定在车窗 上。通过手持控制设备调节拉力测试仪的伸长，即车门开启后 锁体距离锁柱的距离。按照距离从大到小的顺序关闭车门，测 量车门可被关闭的最小距离，如图１所示。一般情况下，汽车 。因此，在白车身生产阶段，对车门内间隙的控制会对车门 关闭力的大小产生很大影响。 以北京奔驰某车型的车门关闭力为研究对象，从白车身零 件尺寸与车门装配过程等方面对车门关闭力的控制进行了分 析。在生产中。通过优化车门外板尺寸、侧围外板尺寸、侧围 门洞法兰边尺寸等方式优化了零件尺寸对内间隙的影响：通过 优化车门装配ｙ向位置控制理念等方式改善了车门装配对内间 隙的影响。在以上几方面的共同作用下。某车型以往出现的车 车门在满足密封性能的前提下。车门可被关闭的最小距离随车 辆生产时间的不同而不同。通常下线２４ ｈ之后的车，测量标准 为（１００￣２０）ｍｍ。 门关闭力稳定性差、部分车门关闭力过大等问题得到了有效的 改善。 收稿日期：２０１７—０８—２２ 作者简介：徐文欢（１９８８一），男，工学硕士，工程师，主要从事成车质量问题分析及白车身连接技术工作。Ｅ－ｍａｉｌ：ｘｕｗｈ＠ｂｂａｃ．ｃｏｍ．ｃａ。 捡舅与维修 Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｐａｒｔｓ ２ｏ１８．Ｏ１ ０６５ 弹簧 电源及电子部件 真空吸盘 （ａ）测量仪内部构造 （ｂ）吸盘安装位置 （ｃ）拉力测量仪外观 图１ 车门关闭拉力测量示意图 １．２ 车门关闭力的影响因素 如图２所示，车门关闭过程中。通过能耗来克服的阻力 大小各有不同。其中影响最大的是气压阻力．其次是密封条。 这两个因素共占了能量损失的９０％。故应着重考虑这两因素。 如果能量影响因素模拟判断不准确．后续生产制造过程中很难 弥补这个缺陷 。 有 】：接触密封条之前，阻力主要有：限位器摩擦阻力、铰链 摩擦阻力、车门重心的位移变化；接触密封条后，阻力主要 有：限位器摩擦阻力、铰链摩擦阻力、车门重心位移变化、空 气阻力、密封条形变的阻力、车锁摩擦力等。 ２ 白车身生产过程对车门关闭力的影响 ２．１ 白车身车门内间隙对车门关闭力的影响分析 白车身制造精度除了影响整车的外观质量，还对密封、振 动、噪声、能耗等性能。尤其是车门关闭力产生直接影响 ］。 如图３所示，车门密封条分为安装在车门上的头道密封条和安 铰链轴线的偏移角度 。。。。。。。。。。。。●●。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。＿。●。。。＇。。。。。一 重心升降 重心坐标变动值Ｊ 车门重力ｌ 空气阻力 车门迎风面积Ｉ 装在侧围上的门框密封条。其中门框密封条不但要保证密封 性。还要承受关门时的冲击力。车门关闭过程中密封条反向作 车内空间ｌ 密封条 能量输入（乘客施 加给车门的动能） 限位器 密封条压缩量『 密封条特性曲线ｌ 密封条总长度』 用力的大小主要由密封条本身的压缩负载特性和压缩量决定。 密封条的压缩负载特性取决于其截面设计及泡管的压缩负荷。 而密封条的压缩量则取决于车门与侧围之间的配合间隙及密封 限位器摩擦力ｌ 限位器相对位移『 条本身的截面设计 ］。 车门与侧围之间的配合间隙即车门内间隙。是影响密封条 锁体 锁与锁柱之间的相对位移 而丽 铰链 压缩阻力的主要因素之一。车门内间隙主要分为以下３个部 分：（１）车门上沿与侧围门洞的间隙；（２）车门下部与侧围 门槛的间隙；（３）窗框与侧围Ｂ柱的间隙。头道密封胶条主要 与侧围在 和Ｚ方向发生压缩。对关闭力影响较小。对车门关 闭力影响较大的是门框胶条。该位置的车门内间隙取决于车门 内饰板到侧围门洞法兰边的距离。白车身的尺寸及装配则是影 响车身间隙面差及车门内间隙的主要因素。 铰链摩擦力Ｉ 铰链相对位移 图２车门关闭过程阻力 影响车门关闭力的因素虽然很多。但它们对关闭力的贡献 ２０１８０１Ａｕｔｏｍ０６６ ．ｏｂｉ１ｅＰａｒｔｓ ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．雹口目团圆 ２．３ 车门装配对车门内间隙的影响 车门装配质量是影响乘用车整体性能的主要因素之～ 车 门装配质量不良．不仅会影响车身的整体美观。还可能导致噪 声、密封不良、关门力大等一系列问题。影响车门装配状态的 主要因素有车门尺寸偏差、车身开口尺寸偏差、车门装配过程 偏差以及涂装和总装的影响。车门的装配状态也直接控制着车 门内间隙的大小，尤其车门在 向的装配位置对门框密封条的 密封条 工作问隙有着决定性作用． 、３ 白车身零件尺寸的控制及优化 ３．１ 车门外板尺寸的分析与优化 左后门分总成上角区域外闪是导致北京奔驰某车型左后门 关闭力偏大的主要原因之一。由于左后门上角外闪。导致车门 锁柱ｙ向调整过程中无法外放车门，从而减小了车门与侧围法 兰边之间的内间隙。 矧３乍ｆ』ｆ／、ＪＭ隙， 卷图 为了验证左后门外板上角区域外闪对关闭力的影响．进行 了车门平顺度调整前、后关闭力测量结果对比实验。如表１所 示（测量点如图４所示）。实验结果表明：将车门锁柱 向向 ２．２ 车身尺寸对车门内间隙的影响 白车身是由数百个零件焊接拼装而成的。其中包含大量金 属板材。具有弹性大，易变性的特点，在制造过程中难免发生 尺寸偏差。车身尺寸偏差是主要来源于以下４个方面－，】：（１） 产品设计；（２）焊接夹具；（３）零件偏差；（４）焊接变形。 车身生产过程十分复杂，白车身生产过程的主要偏差源在焊 接、装配过程中耦合、传播、积累形成白车身的综合偏差。车 门分总成尺寸及侧围尺寸都会直接或间接影响车门的内间隙 外调整后，车门平顺外闪，车门内间隙增大，车门关闭力出现 明显下降。由于车门初始关闭力的差异及平顺调整量的不同． 关闭力可下降１０～４０ ｔ¨¨ （以弹簧伸长衡量）。计算车门平顺 调整平均值可知，车门】，向向外调整０．５ ｍｍ后。关闭力下降 可达２０～４０ ｎ ｌ１ｌ 通过；Ｉ中压件内板与外板尺寸的优化．左后门 上角区域由外闪１．０ Ｉｎｌｎ（如图５所示）改善至外闪０．５ ｔｕ『１１１ 有助于减小左后门关闭力 表ｌ 车门平顺度调整与车门关闭力的关系 国 盈 ０６７ ｃ）左后门分总成三坐标常规测量 Ｉｄ）左后门与侧围装配状态特殊测节结果 ５左后门Ｉ 角』 ｒ优化 意罔 ３．２ 侧围门洞开口区域的尺寸分析与优化 侧围门洞法兰边是门框胶条的安装位置，其ｙ向尺寸直接 影响车门与侧围法兰边的内间隙。车门关闭过程中门框胶条会 对车门施加反向压力，其中距离车门铰链越远的位置在车门关 闭过程中的反向阻力力矩越大 、因此，侧围法兰边距离锁柱区 右后门上框区域侧围法兰边外闪，是该车型右后门关闭力 偏大的主要原因之一 由于右后门上框区域侧围外板加强板采 用热塑性成型超高强度钢，其抗拉强度可达１ ３００￣¨’ａ，难以 通过工装调整的方式改善侧围法兰边局部尺寸。因此，与该零 件供应商进行了零件优化实验，通过侧围外板加强板尺寸优化 解决侧围门洞法兰边ｙ向尺寸不良的问题，使右后门关闭力得 到了极大改善，如图６所示。优化前右后门上框法兰边局部外 域越近、距离铰链区域越远的位置，其ｙ向尺寸对车门关闭力 的影响越大 堕堕坐一——检测与维修 Ｏ６８ 。。。 闪约０．９ ｉｎｌｎ，优化后该区域尺寸回到中值。右后门关闭力在 改善后平均降低约２５ ｎｌｎｌ。 审ｌ繇米ｌ Ａ Ｘ ２２辩 ｇ ＾１． 能麓ｌ ．ＥＰ３７ ＤＥＶ ｌ删２秘 ｌ＇≯ 橇嚆 ９秘 ．§Ｓｌ 辔ｌ蹙颦ｌ 静蘸ｉ髑－ＥＰ３２ 树《鲢＋了ＯＬ－ＴＯ￣． 孙Ｓ 础 。茔ｌ羽 《起＋ＴＯＬ １’Ｏ 辩￡ＡＳ Ｘ Ｉ￣．７＇６４ １ ｔ｜｜鼢ｌ ｌ簿鼬ｔ赫敷６８３弗Ｊ癣ｌ ％１．１糍 ｌ ｌ ｝｛． ＃雄Ｓ∞９§Ｂ －；．２７嗨 ４， ｔ∞ § 摊 Ｚ ９９ 《 ｛ 蚍１－ｔ＊ ｝０制 《簿Ｚ Ｚ粥．辣７ １．００１｝ 辘辩 持锺 Ｉ 帝ｌ穗攀ｌ 摊 嘲 蛙 ＋节锺位鬟ｌ ．￡蝴 Ｏｆ ｝ １．｝ ｌ ｆ《 ｉ ｛Ｉ曲ｉ ｛ ｉ Ｉ －ＴＯ￣栩 ｉ赢Ｓ 雠 ｛， ＋辩 １挂 ，１ ｛＃ ｌ １．２留｝ １ 靳 Ｘ ２呻Ｉ啦．４１６ Ｉ．韩∞１．Ｉ辩０ ２ 轴０ １２０ ＼ ＼．— ＼ ． ． 。 一 、 Ｖ ５４３．７￣ｔ ｌ Ｉ獭ｌ ＩＪ葚ｉ¨５４３．４４６－０．３钙 ＼＼ＺＴ ９ｌ ８ｌ２ ．９｝１ ｌ ｌ１ ．Ｉ＊黼 ＇１． 劬９￣３８，７７・２８ ０峨嚣８１７ 要： 尹 ／／／／ 忸ｌ鬻ｌ骊一ＥＰ２，４ Ｖ ０ 鼬帝‘辩Ｉ ０辩磐媾４敝ｌ ￣ＴＯＬ 健髓Ｉ避ｌ让￣ －Ａ￡￥Ｄ柏６ ＥＶ Ｘ ｉ舶ｕ８７２ １．１ １ ｌ柏ＩＪ ２１９ ８蜘０．Ｕ２７ Ｙ ５４１ ５４８ ｌ ｝荆ｌ】ｉ． 黔５４１ ｉＳ０ ｝，３戴｝ Ｚ ９呲８ 地‘蚓 串Ｉ凝爨 挺麓 ｔ ￡辩ｓ 鲢 ／ Ｘ Ｚ 睾Ｉ爆墩 ／ ＾ｘ 链嚏戳 ＊ＴＯＬ・ＴＯＬ ＨＥＡＳ 舣釉渊器 ÷Ｔ铽－ＴＯＬ鞲鹣器 ｌ』脒Ｉ ｌ嘏黔擘９§蓐甄：，∞目１ ｛ ，般嚣嚣 ０．７３８ ｍｌａ赞 Ｘ ２ｌ撺＿３脚ｌ 嗍０ ｌＪ嬲．瓢ｌ９＋赫怿０ 豁９ ２，３ Ｓ鹌ｉ 捂日聃ｌ，蝴０ ２０强缸鹣巍ｔｌ２３ 郴ｌ 黼 ５＃８ 讯５８９ Ｙ Ｓ ２５４８ １．鞭 ｌＪ碡ｊ０ ５，￣２．ｔ４２ ｎ《 Ｚ ｌ《舯ｌ §Ｓ １ Ｅｌ Ｔ 辩 ￥ 斛 ｌ １． ｛ｌ啪ｈ３３５ ｝ ７３７ 嚣３８ Ｉ垃． Ｓ ｉ ｌ ｌ 瓣ｔｃ蛳３ｈ酗 甜．尊簿 ｌ ｛《辩Ｉ．Ｉ蝴 －ｉ ｆ｝矾 －ｉ 孵４ Ｉ． ∞１ 秘诺｛ Ｉ舟潞 ｉ｛ 埘ｍ ｆａ）侧围外板加强板上框区域测量结果 （ｂ）右侧围分总成法兰边测量结果 图６侧嗣门洞法兰边尺寸优化示意图 ３．３侧围外板型面的尺寸分析与优化 侧围外板型面尺寸主要影响侧围与车门装配平顺度，从而 间接影响车门与侧围内间隙。车门上框装饰条、车门外板均与 侧围外板型面存在搭接关系。其平顺度需满足成车工艺要求。 车门与侧围平顺度超差会造成风阻增大、车门异响及外观不良 等缺陷．因此车门Ｙ向调整也受到侧围外板型面尺寸的影响。 通过三坐标测量发现。左侧围外板后门上角区域局部里 凹。会造成车门锁柱Ｙ向调整随之里凹，从而减小车门内间 隙，增大车门关闭力（如图７所示）。 茸 昌 趔 耥 堡 Ｒ 一． 八 。 。八＾ ＾一Ｌ．＾＾Ｊ’ ’一 ＼’ 回 ｇ 车辆编号 （ａ）左侧围外板型面局部尺寸随时问的变化 （ｂ）左侧围外板型面局部区域优化前后尺寸对比 罔７左侧同外板型面尺寸优化示意图 圆 Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｐａｒｔｓ ２Ｏ１８．０１ Ｏ６９ 通过调整侧围工装。该区域由里凹约１．１ ｎｌｎｌ改善至里凹 程控制对保证良好的关闭力起到了很大作用。白车身生产阶段 的零件尺寸与车门装配是控制车门关闭力的关键。白车身生产 过程对关闭力的影响主要体现在对车门内间隙的影响上。通过 优化车门尺寸、侧围尺寸、车门装配工艺均会使车门关闭力得 到改善。 约０．４ ｎｉｍ，间接增大锁柱区域内间隙０．７ ＤＩＴｎ，使左后门关闭 力有了很大改善。 ４ 白车身车门装配过程的控制及优化 除了零件尺寸外。车门装配稳定性也是车门内间隙稳定性 通过对北京奔驰某车型车门关闭力问题的具体分析。发现 白车身尺寸与装配精度和关闭力的大小紧密相关。白车身尺寸 与装配的优化解决了该车型后门关闭力偏大的问题。同时也通 过系统的分析改善了车门关闭力的稳定性。在提升产品质量的 的主要影响因素。车门装配稳定性既受到工装稳定性的影响， 也受到车门间隙平顺返修方式的影响。为确保车门在成车状态 下的平顺度满足工艺要求。前门与后门平顺及后门与侧围平顺 在装焊车间的预设公差带较小，为（０＋０．５）ｍｎｌ。即车门ｌ，向 平面的３个控制点为车门上铰链深度、车门上角磁块（归零 点）及车门下角平顺度。 为了提高车门装配稳定性，减小车门内间隙的波动，对车 同时．对车门关闭力的优化也创造了良好的经济效益。 参考文献： ［１］刘亮，刘莉，冀晨超．汽车车门关闭力评价方法及影响因素［Ｊ］． 企业科技与发展，２０１２（１９）：１７—２１． ＬＩＵ Ｌ，ＬＩＵ Ｌ，Ｊｌ Ｃ Ｃ．Ｔｈｅ ＥｖＭｕａｔｉｎｇ Ｍｅｔｈｏｄｓ ａｎｄ Ｅｆｆｅｅｔｉｎｇ Ｆａｃｔｏｒ 门ｙ向平面的控制点进行了调整。将车门下角平顺度的公差带 放宽，调整至±０．７ ｍｍ。经验证，公差带调整后车门平顺仍可 满足总装成车要求，但车门平顺返修量大大减小，从而避免了 车门下角等区域波动对车门装配整体姿态的影响。从车门装配 理念上．取消了车门下角平顺控制点．增加车门下铰链深度控 制点（如图８所示）。车门ｙ向控制点的改变虽然增大了车门 ｏｆ Ａｕｔｏ Ｄｏｏｒ Ｃｌｏｓｉｎｇ Ｅｆｆｏｒｔ［Ｊ］．Ｅｎｔｅｒｐｒｉ￣Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，２０ｌ２（１９）：１７—２１． ｆ２］ＢｅＷａ自动化有限公司．生产测量１二ＢｅＤａ ２０１３使用说明书 ［Ｍ］，２０１５． ［３］王超．密封条对车门关闭力影响的试验及结果分析［Ｊ］．汽车零 部件，２０１３（１２）：５６—６０． ＷＡＮＧ Ｃ．Ｔｅｓｔ ａｎｄ Ｒｅｓｕｌｔｓ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｂｏｕｔ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｓｅａｌｉｎｇ Ｓｔｒｉｐ 下角平顺的波动性，但却大大提高了车门整体装配姿态的稳定 性．从而减少了对车门内间隙稳定性的影响。 ｏｎ Ａｕｔｏ Ｄｏｏｒ Ｃｌｏｓｉｎｇ Ｆｏｒｃｅ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｐａｒｔｓ，２０１３（１２）：５６— ６０． ［４］李春芳，左春柽，王利芳，等．车门闭合力研究若干问题的综述 ［Ｊ］．机械管理开发，２０１ｌ（４）：４－８． ＬＩ Ｃ Ｆ，ＺＵＯ Ｃ Ｃ．ＷＡＮＧ Ｌ Ｆ，ｅｔ ａ１．Ｇｅｎｅｒａｌ Ｒｅｖｉｅｗ ｏｎ ｔｈｅ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ｃｌｏｓｉｎｇ Ｆｏｒｃｅ ｏｆ Ｃａｒ Ｄｏｏｒ［Ｊ］．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，２０１１（４）：４—８． ［５］胡仕新．美国汽车牟体装配与焊接研究现状［Ｊ］．中国机械工程， １９９７，８（１）：２４—２６． 图８车门Ｙ向控制点优化 ［６］魏勋强．汽车车门密封条对车门关闭力影响因素探索［Ｊ］．中国 科技信息，２０１２（９）：１２６． 『７］张勤梅，雷冬雪，张春雷．汽车白车身精度控制思路与方法的探 ５结论 汽车车门关闭力受到众多因素的影响，其中白车身生产过 讨ｆＣ］／／２０１０中国汽车二ｒ程学会年会论文集．长春，２０１０：１２０５— １２】Ｏ． 耐世特在柳州举行新工厂奠基仪式 ２０１７年ｌ２月１９日，转向及动力传动系统供应商耐世特汽 车系统位于柳州柳东新区的新工厂正式破土动工。柳州市副市 ４．０的理念，不断提升运营效率及产品质量。” 耐世特柳州新工厂计划于２０１８年１０月完成建设．２０１８年 长安卫、柳东新区管委会副主任彭继军、相关客户领导及耐世 特汽车系统亚太区领导等出席新工厂奠基仪式。 耐世特汽车系统副总裁、亚太区首席运营官李军表示： “柳州新Ｔ厂将成为我们全球运营网络中的一个重要组成部分． 为耐世特更好地服务亚太客户增加了新势能。同时，柳州新工 厂将以绿色智能制造示范工厂为目标．融合精益生产与Ｔ业 年底正式投产，主要提供高质量的管柱式电动助力转向系统产 品、技术及服务。新工厂建筑面积达１２ ０００ ｍ ，正式投入运营 后预计将拥有超过５００名员Ｔ。柳州新．【＝厂的建立将继续增强 耐世特在亚太地区的生产制造能力，满足中国及亚太市场对高 质量电动助力转向系统产品日益增长的需求。 （来源：俞庆华） ２０１８０１Ａｕｔｏｍｏｂｉ１ｅＰａｒｔｓ ０７Ｏ ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．—雹 巨团
