目 录
第一章、 工程概况…………………………………………………….2 第二章、 编制方法…………………………………………………….2 第三章、 施工顺序…………………………………………………….5 第四章、 模板的选择………………………………………………….5 第五章、 模板施工…………………………………………………….6 第六章、 支模质量要求……………………………………………….12 第七章、 模板体系技术措施………………………………………….14 第八章、 模板拆除…………………………………………………….15 第九章、 文明施工要求……………………………………………….17 第十章、 模板计算…………………………………………………….17
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中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案
模板工程专项施工方案
第一章 工程概况
本工程为中节能•新时代广场商品房开发建设项目一标段4#、5#楼，工程位于彭州市牡丹新城规划区内，用地东侧紧邻牡丹大道，南侧为规划道路，北面设计大面积的公园。抗震设防烈度为7度设防，结构抗震等级为三级，合理使用年限为50年。本工程拟建工程现场地势平坦，交通便利，施工条件较好。建筑面积为10694.79㎡，建筑层数为地下一层，地上25层，建筑高度75.10米。
第二章 编制方法
一、编制目的
本专项方案系我公司对成都绿城节能投资有限公司投资建设的中节能•新时代广场商品房开发建设项目一标段4#、5#楼施工的总体构思和部署，各单项工程的施工方案将依据公司技术管理程序、图纸会审内容，按本大纲确定的基本原则，进一步完善细化，用以具体指导施工，确保本工程优质高速的建成。 二、编制依据
1、建设单位提供的“中节能•新时代广场商品房开发建设项目一标段4#、5#楼施工招标文件”。
2、成都基准方中建筑设计事务所提供的“中节能•新时代广场
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商品房开发建设项目一标段4#、5#楼”施工图。 3、中机工程勘察设计研究院提供的地勘报告。
4、四川省、彭州市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等地方性法规及规定。
6、我公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度。 7、我公司对拟建场地及周围环境的踏勘实际情况。 三、编制原则
1、严格遵守国家、地方的技术规范、施工规程和质量评定与验收标准。
2、坚持技术先进性、科学合理性；领会设计理念,体现设计意图,发挥集团公司的整体优势,达到优质高速、安全文明、技术先进、经济适用的目的。
3、 围绕工程质量目标，在质量控制上，以预控和过程控制为重点，确保一次合格。
4、确保施工过程无安全责任事故，环保生产，文明施工，创建省级建筑安全生产文明工地。
5、 大力推广应用建筑业10 项新技术，提高工程项目科技含量和施工现代化水平，积极申报省级建筑业新技术应用示范工程。 四、编制内容
中节能•新时代广场商品房开发建设项目一标段6#楼工程土建施工的全部内容。
五、编制涉及的规范、标准、图集。 1、《中华人民共和国建筑法》
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2、《建设工程质量管理条例》
3、《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2001） 4、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001） 5、《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001） 6、《砌体结构设计规范》（GB50003—2001） 7、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 8、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001） 9、《木结构设计规范》（GB50005—2002）
10、《地基与基础工程施工验收规范》（GB50202——2002）； 11、《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204——2002）； 12、《钢筋焊接及验收规范》（JGJ18——2003）； 13、《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203——2002）； 14、《屋面工程质量验收规范》（GB50207——2002）； 15、《建筑装饰工程质量验收规范》（GB50210——2001）； 16、《建筑地面工程施工质量验收规范》（GB50209——2002）； 17、《组合钢模板技术规范》（GB50212——2001）； 18、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33——2001）； 19、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80——91）；
20、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130——2001）； 21、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59——99）；
22、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ50300——2001）
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第三章 施工顺序
清扫、测量定位放线作标志→墙柱钢筋制安→隐蔽验收、搭架→墙柱模板安装、固定、补缝→梁底模、固定→梁钢筋制安→梁侧模板底模、固定、补缝、复核→板钢筋制安、复核、固定→梁板钢筋隐蔽验收→梁、板、墙柱砼浇筑、养护、取样→循环至主体断水，水电安装预埋件应随土建密切配合。
第四章 模板的选择
本工程模板采用钢模及竹胶清水模板，现浇板底模采用S12竹胶合板，下垫50×100mm木枋。 钢模、模板均采用塔吊提升至施工点。
根据该工程的具体结构特点和不同部位分别对模板作如下选择： 1、底板：砼垫层，原槽浇灌砼，侧模采用砖膜，370厚，1:2水泥砂浆砌筑。
2、墙体
墙体模板采用δ=18mm厚酚醛覆膜胶合板，Ф48×3.5钢管作支撑，采用对拉螺栓加固装置，以保证混凝土墙板的施工质量，对拉螺栓的安装间距，水平方向为500mm，垂直方向为500mm。
3、梁、柱
梁、柱采用定型组合钢模板散拼。 4、板
选用δ=18mm厚酚醛覆膜胶合板作底模，下垫5×100木枋。
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第五章 模板施工
1、柱、梁、剪力墙均采用钢模模板拼装。Φ４８钢管作墙箍和梁的竖档及围檩。构件尺寸不符合所使用模板的模数时,特别是柱、梁交汇处，则采用木枋和胶合板做定型接头模板，辅助模板必须与钢模连接平整、固定牢靠，保证不缩颈、不胀模。
2、梁承重架采用双排钢管架，其立杆间距为
600—1200mm，横杆
步距为1200—1500mm，并投扫地杆和剪刀撑，顶端加斜撑固定，当梁高大于70Omm时,在距梁底2/3高度处加3mm厚对拉铁片(或加一根Φ12对拉螺栓)。当粱高大于1OOOmm时，在距梁底及梁顶处加2mm厚对拉铁片二道(或加Φ12对拉螺栓)。
3、柱箍的间距为500mm，转角处用铸铁十字扣件连接。柱子边长大于500mm时，中间加一根Φ12对拉螺栓。
柱、剪力墙支撑的立杆间距为80Omm，每2400mm设一道，用铸铁十字扣件连拉。柱模板安装前必须在其根部加设直径不小于14mm 的钢筋限位，以确保其位置的正确。模板下脚采用1：3水泥砂浆进行找平，以确保摸模板标高的统一。
柱模角模沿柱四角通长加设软泡沫，并且在柱脚1.5m范围内加厚泡沫以防止柱角漏浆。为防止脚根漏浆，柱模支完后，安排专人用高标号砂浆封堵柱脚模板与现浇板间缝隙。
4、安装板底模：支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。楼板模板铺设下设木龙骨间距@500，板模应从四周向中间铺
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设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。 5、安装梁柱节点模：梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。 梁板搭设立面图如下（说明：本图中的标高取第二层的）： 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第7页
中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案 梁板搭设平面图如下： 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第8页 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案
6、现浇楼梯模板及支撑:
(1)、楼梯施工是一项重要环节，楼梯的质量直接影响工程的质量，楼梯的进度直接影响主体施工进度。现浇楼梯的施工必须随主体 上升而上升，不得甩项施工，这样可以缩短主体工期，又使操作人员 通行方便，消除安全隐患。
(2)、现浇楼梯模板:采用钢模板及木模综合使用。楼梯底板采用竹胶板，踏步的立模及侧模采用钢模板拼装，每段楼梯两边采用两道定型倒三角木夹具来控制楼梯的步高，但应注意倒三角木的开始一步和最后一步的高度，提高考虑楼梯地面厚度和楼层地面厚度是否一致，若厚度不一致，最好用主体打砼阶段的步高来调整高差，给装饰装修打下良好的基础。
(3)、现浇楼梯支撑:现浇楼梯板底支撑完全与现浇楼板相同的直接支承和满堂脚手架上，楼梯模板及支撑详见附图。
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50×50×3mm止水片双钢管横楞120×60×10mm垫片M12螺帽@500×500，φ12止水对拉螺杆钢管斜撑钢管外架50×100木枋18mm厚层板 剪力墙支模施工图
电梯井支模施工图
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2φ48×3.5mm钢管七夹模板50×120×10mm钢板垫片砼楼面（或平台）螺帽50×100木枋@400mmφ12对拉螺杆,间隔一步设置一道，横向设置两道φ25预埋钢筋头@500mm钢管水平杆钢管立杆1200-15001200-1500 楼梯支模施工图
楼板支模及拆模施工图
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第六章 支模质量要求
1、模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2、模板的拉缝不大于2.5mm。
3、为克服梁柱接头出现缩颈、夹渣这一质量通病，支模前必须准确掌握各构件的几何尺寸，准确进行模板的配制。
4、模板与砼接触面应刷脱模剂，采用符合国家有关规范要求的脱模剂，严禁使用其它不符合规范要求的脱模剂沾污钢筋与砼的接触处。
5、模板的实测允许偏差如下表所示，其合格率严格控制在90%以上。
项目名称 轴线位移 标 高 截面尺寸 垂 直 度 表面平整度 6、梁柱节点施工的技术要求。 为解决好质量通病，采取以下措施：
(1) 仔细阅读施工图纸，明确梁、柱相互位置关系。
(2) 支梁模时，首先校核相临梁柱位置关系是否正确，然后牵拉
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允许偏差值(mm) 5 ±5 +4，-5 3 5 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案
通线安装模板，模板安装后，再进行自检，核实无误后方可进行下一道工序。
(3) 浇注砼前对梁柱模板进行检查校核，防止因施工过程中各种材料、机具、人员的影响导致梁柱模板移位。
(4) 派经验丰富的砼工振捣砼，确保节点核心部位砼密实程度。 (5) 用高标号砼替代低标号砼。
(6) 梁、柱根部经常是模板不能到位的地方，常常出现缝隙，这些部位要配以木模，将缝隙密封，以防砼漏浆。同时，在浇砼前对这些部位应当着重检查，发现问题及时处理。
(7) 梁、柱模板支撑要牢固，扣件要拧紧，防止因支撑体系不牢固而导致模板变形移位。
7、施工前准备工作
(1) 进行放线抄平，做好标高测量，设置模板定位基准线。 (2) 对所用模板及配件进行检查，合格后使用。 (3) 模板运输避免碰撞，堆放稳固。 (4) 模板安装前进行技术交底。 8、模板安装规定和支设要求
(1) 梁板模板安装前，应用φ48×3.5mm架管搭设支撑架，架顶必须严格找平，然后再铺模板和木枋。
(2) 按模板的设计进行，保证模板正确，挠度和稳定。 (3) 柱模板底部应找平，防止漏浆。 (4) 对模板位置和垂直角度进行校正。
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(5) 组合钢模安装完毕后，应按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和《组合钢模技术规范》的有关规定，进行全面检查，合格后方能进行下一道工序。
(6) 为了保证观感质量，现浇大梁必须按规定要求起拱。 (7) 模板安装后，要认真对其平面位置、标高、尺寸、强度、稳定性、钢度、接缝等进行检查，模内清洁无污染。
第七章 模板体系技术措施
1、由于该工程施工进度较紧，模板配备三层，满足施工翻转。 2、柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。
3、梁板跨度大于4m时应起拱，按1—3‰起拱，高度应符合规范要求。
4、模板工程验收重要控制刚度、垂直度、平整度，特别注意柱模、楼梯间等处模板轴线位置正确性。
5、模板施工应达到的交工标准如下：
项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基础 层高垂直度 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允许偏差mm 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢层检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 14 页
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相临两板高低差 表面平整度 预埋钢板、管、孔中心线位置 预留洞 中心线位置 尺寸 预埋螺栓 中心线位置 外露长度 2 5 3 10 +10，0 2 +10，0 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查
第八章 模板拆除
1、非承重模板（柱、梁侧模）拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2Mpa。
2、承重模板（梁、板底模）支撑架的拆除时间如下表所示。 结构名称 板 ＞2，≤8 8≤ 梁 ＞8 ≤2 悬臂构件 ＞2 100 3、拆模时小要用力过猛过急，拆下来的模板要及时运走、整理。拆钢模要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂隔离剂，按规格分堆放整齐。
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结构跨度（m） ≤2 达到砼标准强度的百分比 50 75 75 100 75 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案
4、模板的拆除，梁、柱侧模应加以保护，能保证混凝土表面及其棱角不受损坏时，底模应按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》的有关规定执行。
5、模板的拆除顺序和方法，应按照设计和规范要求，遵循“先支后拆，后支先拆，先拆除非承重部位，后拆除承重部位”的原则。拆模时候严禁用大铁锤和撬棍硬砸硬撬。
6、拆模时，操作人员站在安全处，待片（段）模板拆除后，方准将模板，扣件等清理，运出堆放。
7、拆下的模板、配件等，严禁抛仍，要有人接应传递，按指定点堆放，并做到及时清理，维修和刷好隔离剂，以备用。
8、模板安装拆除时的安全措施
⑴ 模板上架有电线和使用的电动工具应采用24V低电源或采取其他有效的安全措施。
⑵ 各种工具应放在工具袋中，严禁在模板和脚手架上放置。以防掉落伤人。
⑶ 模板拆除时有专人转送，严禁抛扔。 ⑷ 拆除重模板时，要有临时支撑 9、模板运输、维修和保管
⑴ 不同规格、不同编号的模板不得混合堆放。 ⑵ 装卸模板时严禁抛掷，并防止碰撞损坏。
⑶ 模板拆除后，应及时清除粘连的灰浆，进行整形清理，修复。按不同栋号和模板编号分开堆放。
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⑷ 模板宜堆放在棚内，板底支座垫离地面100mm以上。露天堆放，地面应平整而坚实，模底离地面200mm以上，模板上部用防雨布覆盖。地面要有排水措施。
第九章、文明施工要求
1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。
2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆放好。
3、严禁在楼层内大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。
4、楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。
5、严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。
6、员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净。并做好个人卫生。
第十章、模板计算
计算书1：扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为3.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，
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立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
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I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M
=0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.074kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/54000=1.370N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300=1.480kN 截面抗剪强度计算值
T=3×1480.0/(2×1000.000×18.000)=0.123N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =
0.677×3.350×3004/(100×6000×486000)=0.063mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算
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木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算
公式如下:
均布荷载 q = 2.466/1.000=2.466kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.47×1.00×1.00=0.247kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.466=1.480kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.466=2.713kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.247×106/83333.3=2.96N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
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(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1480/(2×50×100)=0.444N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v
=0.677×1.005×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.172mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
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集中荷载P取木方支撑传递力。 经过连续梁的计算得到
AB1000100010002.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN2.71KN
2.342.341.360.370.373.083.084.074.075.805.801.360.371.361.362.342.340.375.805.804.074.073.083.082.3310.1390.703支撑钢管计算图0.913支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图支撑钢管剪力图 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 22 页
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最大弯矩 Mmax=0.913kN.m 最大变形 vmax=2.331mm 最大支座力 Qmax=9.865kN
抗弯计算强度 f=0.913×106/5080.0=179.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.87kN 建议现场采用双扣件。
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承
载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.200=0.413kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
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NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.763kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N——立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.72
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得
到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W—— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
σ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0——计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1—— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： = 85.97N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
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公式(2)的计算结果： = 33.16N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
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2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.2×(0.35+25.00×0.12)+
1×1.2×(0.41×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=8.83kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×8.83=39.74kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×39.74×4.502=41.29kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2
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则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×8.41)=0.13 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.121
此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1= αsbh02fcm =
0.121×4500.000×100.0002×8.4×10-6=45.8kN.m
结论：由于ΣMi = 45.79=45.79 > Mmax=41.29
所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。 计算书2：梁木模板书 一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=700mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm，
梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
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二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值
其中 Υc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t—— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T——混凝土的入模温度，取15.000℃； V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；
β1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
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根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
A300300300B7.60kN/m梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——计算的最大弯矩 (kN.m)；
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×0.70+1.50×0.30×0.70]+1.4×2.50×0.30=7.60kN/m 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×19.992×0.3002=-0.180kN.m f=0.180×106/37800.0=4.760N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算
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最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×19.992=3.599kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3599/(2×700×18)=0.428N/mm2
截面抗
= 1.40N/mm
2
面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算
其中 q = 16.80×0.70=11.76N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×11.760×300.04/(100×6000.00×340200.0)=0.316mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.316mm小于 [v] = 300/250,满足要求! 六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N——穿梁螺栓所受的拉力； A——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N= (1.2×16.80+1.4×6.00)×0.70×0.60/1=12.00kN
穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；
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穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.995kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 七、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见计算书3梁支撑计算内容。 计算书3：梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为3.0米，基本尺寸为：梁截面
B×D=300mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.120×0.500×0.300=0.540kN。采用的钢管类型为 48×3.2。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.700×0.300+0.350×0.300=5.355kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.120+1.000)×0.300=0.336kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f] 其中 f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =
0.100×(1.2×5.355+1.4×0.336)×0.300×0.300=0.062kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/16200=3.831N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.355+1.4×0.336)×0.300=1.241kN 截面抗剪强度计算值
T=3×1241.0/(2×300.000×18.000)=0.345N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =
0.677×5.355×3004/(100×6000×145800)=0.336mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
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二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.700×0.300=5.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300×(2×0.700+0.300)/0.300=0.595kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+0.120)×0.300×0.300=0.101kN 均布荷载 q = 1.2×5.250+1.2×0.595=7.014kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.101=0.141kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.663kN N2=1.663kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.558kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.663kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.558×106/83333.3=6.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
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截面抗剪强度计算值 T=3×1.662/(2×50×100)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.1mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.12kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.12kN (已经包括组合系数1.4)
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脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.200=0.496kN N = 6.121+0.496=6.617kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73
σ—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]—— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0——计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果：σ= 73.88N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：σ= 27.36N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： σ= 35.17N/mm2，立杆的稳定性计算
σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安
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全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 —————————————————————————————— 计算书4：柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=400mm； 柱断面宽度H=400mm； 木方截面宽度=50mm； 木方截面高度=100mm； 木方间距l=300mm, 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 36 页 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h； T──混凝土的入模温度,取20(℃)； V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； β1──外加剂影响系数，取1； β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.288kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=21.29kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如 (1)侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×21.29+1.4×3.00)×400.00/1000=11.899kN/m 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 37 页 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案 l──木方间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.1×11.899×(300.00/1000)2=0.107kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=400×(18)2/6=21600.00mm3 σ = M/W=0.107×106 /21600.000=4.958N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2)侧模抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×21.29+1.4×3)×400×300/106=2.142kN 经计算得 τ=3×2.142×103/(2×400.000×18.000)=0.446N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3)侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=21.29×400/1000=8.516kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=400.000×18.0003/12=194400.000mm4； a──木方间距,取a=300mm； E──弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.677×8.516×300.0004/(100×6000.00×194400.00)=0.40mm 最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 四、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 38 页 中节能•新时代广场商品房开发建设项目三标段4#、5#楼 模板施工专项方案 (1)木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×21.290+1.4×3.000)×300/1000=8.924kN/m B──截面长边,取B=400mm； 经计算得 M=8.924×(400/1000)2/8=0.178kN.m； 木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3； σ = M/W=0.178×106/83333.333=2.136N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2)木方抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×21.290+1.4×3.000)×300×400/106=1.785kN 经计算得 τ=3×1.785×103/(2×50.000×100.000)=0.536N/mm2 木方的计算强度不大于1.6N/mm2,所以满足要求! (3)木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q──设计荷载(kN/m): q=21.29×300/1000=6.387kN.m I=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4 B──柱截面长边的长度,取B=400mm； E──弹性模量,取E=9500N/mm2； 经计算得 W=5×6.387×4004/(384×9500.00×4166666.67)=0.054mm 允许挠度 [W]=B/250=400/250=1.600mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 成都市新都区第十二建筑工程有限公司 第 39 页 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容