钢脚手架施工方案

钢脚手架施工方案

一工程概况：本工程为通化市千叶湖棚户区改造回迁楼F8号楼项目，新建。地处通化市党校上侧。总建筑面积12580.10平方米，13层框架结构，高42.3米。 二编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工安全检查标准》

《建筑施工高处作业安全技术规范》 三施工准备

1、应急领导小组组织机构 项目经理：李志璞 技术员：王玉宝 安全员：王玉发 2、劳动力计划

搭设阶段共需架子工6名，所用架工必须持证上岗，搭设时安排测量放线人员 木工、杂工配合。 3、材料要求

该工程采用密目网式安全立网全封闭单排脚手架进行防护施工。其挡风面积与迎风面积比值：An/Aw=0.623,脚手架采用Φ48×3.5钢管搭设。连墙件的连墙杆同脚手架，连墙杆与建筑物的连接（各连接点采用双扣件连接）采用扣件连接， 四脚手架的搭设要求

要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或在气候条件影响下，不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全；构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足多次周转使用；要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。连墙布置2步3跨，脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=1.1米，立杆纵距La=1.5米，步距h=1.8米脚手架搭设高度限值[H]=21.6米。立杆下面用截面300×50㎜木垫板通长铺设，下垫90×90㎜规格方木垫。

五、脚手架的安装

1、根据定位放线标示，首先进行选料摆料，然后根据立杆位置搭设。

2、脚手架的立杆基础夯实、平整并能承受计算承载力后，先在立杆底部用90×90mm规格的方木垫。

3、底座下垫以5cm厚、20-30cm宽、长4cm的通长木垫板。 4、纵横向扫地杆应距地面200mm处连续设置。

5、架底四周外围1m以外挖（或砌）排水沟，架底不得有积水。

6、脚手架每隔水平三跨，竖向两步设一道拉结，里外用直径48mm钢管500mm长，夹紧拉在横杆与立杆交接处20cm为宜。

7、必须按规定搭设脚手架剪刀撑，剪刀撑采用满设布置，剪刀撑应跨5-7根立杆，角度成45-60度且沿全高连续设置。

8、小横杆必须设置在立杆与大横杆交点处，伸入墙内长度不小于24cm。

9、立杆的接长须对接，顶层立杆可搭接长1m二个扣件，大横杆接长须对接，并四周交圈，立杆和横杆接长不得在档距内出现两个或两个以上接头，剪刀

撑杆件的接长须搭接，长度大于50cm，并用二个以上的扣件固定，所有杆件端部伸出扣件长度大于10cm。

10、 架体内实行封闭，架里首层平网3.2m高设一道，层间平网每小于10m设一道，操作层下满铺一道施工层平网，立杆封闭严密。

11、 卸料平台的立杆及横杆间距为1.5m，卸料平台的纵横向设剪刀撑，并不得与脚手架架体拉结，平台底板要满铺5cm厚木板，卸料平台要有荷载标牌。

六、脚手架的拆除

1、脚手架拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员入内。

2、拆架子的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。

3、拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

4、拆立杆时要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

5、连墙件应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆除抛撑。

6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。 8、拆除时严禁撞碰脚手架附近的电缆线，以防止事故发生。

9、拆除时严禁碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物品。

10、 拆下的材料，应用绳索拴住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁线要集中回收处理。

11、 在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。 七、安全要求

1、脚手架搭设人员，必须经过上级部门专门培训，考试合格持证上岗，未经培训的不得从事脚手架搭拆作业，凡工地招用的外包脚手架搭拆人员或搭拆队伍，必须由项目负责人与分包队伍负责人及作业人员签定有效的施工合同，并持施工合同、工程安全技术交底及搭拆方案和上岗证件到公司安全科备案，否则按违章论处。

2、脚手架搭拆前除分部分项和工种交底处，须向搭拆作业队伍进行安全技术交底，并按规定划定危险作业区，设危险警戒标志和设专人看护。脚手架搭设完毕，须经有关部门人员分段量化验收，并办理验收手续。

3、严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的登高架设人员不得从事架子工作业，作业人员应严格遵守本工种安全技术操作规程。未经工地负责人允许，任何人不得随意拆改脚手架。

4、操作前应检查钢管、扣件的质量，对不符合质量要求，有锈蚀、弯曲、裂纹的钢管、扣件不得使用。

八、脚手架的避雷设置

在脚手架的四个角方向的底部提前预设四处避雷接地引出线端头，引下线与建筑物的设计避雷带用镀锌扁铁焊接，待脚手架搭设至一定高度是在脚手架的角杆上方焊接避雷针并与下端避雷接地体引上线做电气连接。基本能够起到避雷效果。

九、脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ123-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。 1、脚手架参数

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.1m，立杆的步距为1.8m； 计算的脚手架为单排脚手架搭设高度为21.6m，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.2m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.8；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2、活荷载参数

施工荷载均布参数：3kN/m2；脚手架用途：围护脚手架；同时施工层数：2； 3、风荷载参数

吉林省通化市地区，基本风压为0.7，风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。 4、静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准：0.1248kN/m2；脚手板自重标准值0.35kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值0.14kN/m2；安全设施与安全网0.005kN/m2；脚手板铺设层数：7；脚手板类别：；栏杆挡板类别： 5、地基参数

地基土类型：粘土分层夯实；地基承载力标准值：250kN/m2； 基础底面扩展面积0.09m2，基础降低系数：0.4。 十 大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1、均布荷载值计算

大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.1/（2+1）=0.128kN/m； 活荷载标准值：Q=3×1.1/（2+1）=1.1kN/m；

静荷载的计算值：q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.2kN/m； 活荷载的计算值：q2=1.4×1.1=1.kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯矩为M1max=0.08×0.2×1.52+0.1×1.×1.52=0.383kN.m； 支座最大弯矩为M2max=-0.1×0.2×1.52-0.117×1.×1.52=-0.45kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=（0.383×106+0.45×106）/5080=88.583N/mm2；

大横杆的抗弯强度：σ=88.583N/mm2小于[f]=205N/mm2，满足要求！ 3、挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度， 静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.128=0.167kN/m； 活荷载标准值：q2=Q=1.1kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.167×15004/（100×2.06×105×121900）+0.99×1.1×15004/（100×2.06×105×121900）=2.423mm；

脚手板纵向受弯构件的容许挠度为1/150与10mm。

大横杆的最大挠度小于1500/150mm或者10mm，满足要求！ 十一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

a) 荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的荷载标准值：p2=0.35×1.1×1.5/（2+1）=0.193kN； 活荷载标准值：Q=3×1.1×1.5/（2+1）=1.65kN；

荷载的计算值：P=1.2×（0.058+0.193）+1.4×1.65=2.61kN； b) 强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算：Mqmax=1.2×0.038×1.12/8=0.007kN.m； 集中荷载最大弯矩计算：Mpmax=2.61×1.1/3=0.957kN.m； 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.007+0.957=0.9kN.m； σ=M/W=0.9×106/5080=1.766N/mm2； 小横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求！ c) 挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算，

Vqmax=5×0.038×11004/（384×2.06×105×121900）=0.029mm； P2=p1+p2+Q=0.058+0.193+1.65=1.9kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算，

Vpmax=1900.1×1100×（3×11002-4×11002/9）/（72×2.06×105×121900）=3.575mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.029+3.575=3.604mm；

小横杆的最大挠度小于（1100/150）=7.333与10mm，满足要求！ 十二、扣件抗滑力的计算

直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.4kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值：P1=0.038×1.1=0.042kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.1×1.5/2=0.2kN； 活荷载标准值：Q=3×1.1×1.5/2=2.475kN；

荷载的计算值：R=1.2×（0.042+0.2）+1.4×2.475=3.862kN； R＜6.4kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

十三、立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为 0.9N/ψA≤fc/γ＇m

立杆的轴心压力设计值：N=14.619kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》查表得：U=1.8；

计算长度，由公式lo=kuh，确定：lo=3.742m；Lo/i=237；

杆件长细比超过规定，lo/i＞230，不满足要求！建议减小立杆间距，或者减小立杆步距！

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.9[（N＇/ψA）+（Mw/W）]≤fc/γ＇m 立杆的轴心压力设计值：N=13.579kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》查表得：U=1.8； 计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.742； 杆件长细比超过规定lo/i＞230，不满足要求！建议减小立杆间距或者减小立杆步距！

十四、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No 风荷载基本风压值Wk=0.452kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力No=3kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值应按照下式计算： NLw=1.4×Wk×Aw=10.242kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=13.242kN；

其中ψ——轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度， 由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到0.949； A=4.cm2；[f]=205N/mm2； 连墙件轴向力设计值

Nf=ψ×A×[f]=0.949×4.×10-4×205×103=95.133kN； Nl=13.242＜Nf=95.133，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=13.242小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 九、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg

地基承载力设计值： fg=fgk×Kc=200kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=500kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=150.878kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.579kN； 基础底面面积：A=0.09m2。 P=150.878≤fg=200kN/m2。 地基承载力的计算满足要求！