２０１５年６月 化肥工业 １５ 链式破碎机改造总结 刘建宏，郑卫华 （宜昌富升化工有限公司 湖北枝江４４３２０６） 摘要分析了链式破碎机在运行过程中链条磨损速度快、堵塞严重、轴和轴承使用寿命短等问题的原因， 并采取了相应的改造措施。改造后，链条的使用寿命延长、破碎效果提高、清堵频率降低，且降低了生产成本，提 高了效益。 关键词链式破碎机改造总结 文献标识码Ｂ 文章编号：１００６－７７７９（２０１５）一０３－００１５—０２ 中图分类号ＴＱ ４４０．５ Ｓｕｍ－Ｕｐ ｏｆ Ｒｅｎｏｖａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｈａｉｎ Ｂｒｅａｋｅｒ Ｌｉｕ Ｊｉａｎｈｏｎｇ，Ｚｈｅｎｇ Ｗｅｉｈｕａ （Ｙｉｃｈａｎｇ Ｆｕｓｈｅｎｇ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．Ｈｕｂｅｉ Ｚｈ￣ｉａｎｇ ４４３２０６） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ａｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｉｓ ｍａｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｕｓｅ ｆｏｒ ｐｒｏｂｌｅｍｓ，ｓｕｃｈ ａｓ ｆａｓｔ ｃｈａｉｎ ｗｅａｒ，ｓｅｒｉｏｕｓ ｂｌｏｃｋａｇｅ，ｓｈｏｒｔ ｓｅｒｖｉｃｅ ｌｉｆｅ ｏｆ ａｘｌｅ ａｎｄ ｂｅａｒｉｎｇ ｉｎ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｈａｉｎ ｂｒｅａｋｅｒ，ａｎｄ ｒｅｌｅｖａｎｔ ｒｅｎｏｖａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ ａｒｅ ｔａｋｅｎ．Ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｅｖａｍｐ，ｓｅｒｖｉｃｅ ｌｉｆｅ ｏｆ ｃｈａｉｎ ｉｓ ｐｒｏｌｏｎｇｅｄ，ｂｒｅａｋｉｎｇ ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ ｉｓ ｐｒｏｍｏｔｅｄ，ｂｌｏｃｋａｇｅ ｃｌｅａｒｉｎｇ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｉｓ ｄｅｃｒｅａｓｅｄ，ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｓｔ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ，ａｎｄ ｔｈｅ ｂｅｎｅｆｉｔ ｉｓ ｉｍｐｒｏｖｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ ｃｈａｉｎ ｂｒｅａｋｅｒ ｒｅｎｏｖａｔｉｏｎ ｓｕｍ—ｕｐ 宜昌富升化工有限公司目前有２套尿基复合 肥生产装置，产能分别为１５０ ｋｔ／ａ和２００ ｋｔ／ａ。 其中１５０ ｋｔ／ａ生产装置配置３台ＷＬ一１００型链式 破碎机，１ 系统１台，２ 系统２台。该生产线自 ２０ｏ７年投产以来，３台破碎机在运行时常出现以 体黏连，随生产时间延长，筒体内黏连的肥料越来 越多，最终使破碎机内堵塞严重而被迫停产清堵， 一般情况下１２ ｈ需清堵２～３次。 （３）废旧螺栓、焊条等较大的金属杂质进入 破碎机后，不仅加剧了链条磨损，甚至导致链条 断裂。 下问题：①链条磨损速度快，一副链条最快运行 ３ ｄ后因磨损严重而被迫更换，导致生产成本增 加；②破碎机堵塞严重，制约了装置的正常运 ２ 改造措施 （１）针对链条磨损情况，首先从材质上进行 行；③运行时振动大，造成轴和轴承的使用寿命 缩短。 分析。如果链条材质的含碳量越高，则链条越硬， 也越容易脆断；如果含碳量越低，则越不耐磨。所 以，最终选用了材质为含锰量较高的２５Ｍｎ低碳 渗碳钢。另外，链条的磨损部位主要集中在前端， 如果因链条的最前端磨损而更换整根链条，会造 １ 原因分析 （１）破碎机链条的材质为２５Ｍｎ，链条在系统 内与原料肥直接接触，加上原料肥中存在细小的 矿石、金属等较硬的杂质，这些物质与链条长时间 接触后便产生相当大的磨损。 （２）进破碎机的原料肥中含有大量Ｃｌ一和 ｓ ，在经过破碎机筒体时，ｃｌ一和ｓ 一与简体发生 成浪费。为此，将废旧键条和车刀刀柄焊接在链 条前端，由于这些材料由２Ｏ 和４５ 钢锻打而成， 材质紧密、硬度较高，达到了耐磨的目的，链条的 使用寿命由投产初期的３ ｄ延长至１个月以上。 化学反应而造成简体表面粗糙，从而使肥料与简 （２）在破碎机简体内壁镶３０４不锈钢板，由 １６ 化肥工业 第４２卷第３期 于不锈钢板较光滑，原料肥经破碎后能迅速滑落， （２）１台破碎机筒体内壁需镶３０４不锈钢板 ５ ｍ 左右（约１２０ ｋｇ），费用约为２ ０００元。 这不仅降低了肥料黏连的概率，而且降低了破碎 机的清堵频率，延长了生产时间，提高了产能。 （３）在破碎机进口增设１台悬挂式永磁铁， 尽可能清除原料肥中的金属杂质，减轻因金属杂 质进入破碎机而对链条造成的损坏。 （３）悬挂式永磁铁投资费用在３ ０００元左右。 ４ 结语 链式破碎机改造的总投入不大，但效益明显， 链条的使用周期延长，原料肥的破碎效果提高，清 ３ 改造成本 （１）在破碎机链条前端焊接的键条和车刀刀 柄全部是废旧材料，成本可忽略不计。 堵频率降低，大大提高了生产效率，降低了生产成 本，并且提高了经济效益。 （收稿日期２０１４—０４—０８） 痧、扩 氢氮气压缩机二段中体地脚螺栓断裂原因 及处理措施 贵州开磷息烽合成氨有限责任公司３００ ｋｔ／ａ 一除焊接应力，在安装施工时是否注意以上细节已 难以查证，不能排除焊接缺陷导致疲劳破坏加剧 的因素。因此，垫板上沿与螺栓进行焊接是造成 螺栓在此发生疲劳断裂的主要原因。 ２处理措施 期合成氨装置配置６台６Ｍ５０．３０５／３２０型氢氮 气压缩机。２０１３年３月在设备巡检过程中，发现 ３ 压缩机二段中体靠内侧地脚螺栓松动，经过检查 此次断裂的螺栓位于中体基础内侧，水平深 度沿基础纵向轴线进入最小为１ １００ ｍｍ，沿横向 轴线进入最小为８００ ｍｍ。为尽量减少对基础的 影响，从横向打洞深入螺栓底部，考虑打洞及更换 螺栓操作空间，洞的宽度不得小于４５０ ｍｍ，高度 不得小于１ ２００ ｍｍ，深度不得小于８００ ｍｍ。由 和分析，确认该螺栓已断裂失效，且判定断裂处位于 下垫板上沿与螺栓满焊部位。螺栓断裂示意如图１ 所示 于横向外侧有１根外侧地脚螺栓，比断裂的内侧 地脚螺栓埋深大４５５ ｍｍ，打洞过程中需将此螺栓 及其套管割除４５５ ｍｍ，且更换的外侧地脚螺栓长 度只能与断裂的内侧螺栓等长。 ３方案实施 图１螺栓断裂示意 从基础横向深入螺栓底部，先用乙炔氧割炬 将外侧地脚螺栓套管割断（预留２０ ｍｍ焊接位 置），然后打孔，直至将断裂的地脚螺栓垫板取出 为止。垫板取出后，更换螺栓。新安装螺栓不再 与垫板焊接，内、外侧地脚螺栓等长。因同时更换 ２根螺栓，紧固螺栓时必须检测压缩机二段中体 滑道水平度，允许气缸端偏高０．０４ ｍｍ／ｍ。打洞 １断裂原因 该型机组最大允许振动值为１８．０ ｍｍ／ｓ，实 际机组振动值为２．４—５．５ ｍｍ／ｓ，振动值在允许 范围内。振动由机体传至地脚螺栓，使螺栓振动 产生交变应力。断裂处为应力集中区，在此处将 垫板上沿与螺栓进行焊接是不适当的，且错误地 采用满焊加固，导致此处既承受螺栓紧固拉伸应 力，又承受振动产生的交变应力和焊接产生的残 余焊接应力，螺栓长期处于多重应力叠加的环境 下，最终断裂失效。 过程中遇到基础钢筋时，将钢筋割除；全部更换完 毕后，按原样焊接恢复钢筋，再用ＣＧＭ高强无收 缩灌浆料浇灌恢复基础原样。 实施改造后，机组振动值在２．４～５．５ ｍｍ／ｓ， 机组运行平稳。 同时，由于３５ 钢属于中碳钢，为了保证焊接 质量，焊接过程中应采取焊前预热、施焊过程中保 温和焊后热处理等措施以避免产生焊接缺陷并消 （贵州开磷息烽合成氨有限责任公司 贵州息烽５５１１０８ 石春元）
