第３３卷第４期 ２０１２年８月 电力电容器与无功补偿 Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｖｏ１．３３ Ｎ０．４ Ａｕｇ．２０１２ ６６ ｋＶ输电线路移动式交流融冰装置研究 曹琪，，杨凯全，吴鑫强，郑金鹏 （自山供电公司，吉林白山１３４３００） 摘 要：输电线路覆冰后，可能造成导线断线、杆塔倾覆等设备损坏，在覆冰脱落过程中，可能 引起线路舞动，多次短路跳闸，严重威胁变电站安全运行，影响对用户的安全可靠供电。东北 地区日气温变化大，导线覆冰后因气温骤降，覆冰时间长，清除极为困难。本文结合目前运行 的６６ ｋＶ变电站无融冰设施，受现场建设专用融冰设施困难的实际，介绍了移动式交流融 冰装置的研究和现场试验情况。 关键词：移动式；交流融冰装置：研究 中图分类号：ＴＭ６４２ ．１ 文献标识码：Ａ文章编号：１６７４．１７５７（２０１２）０４－００３４－０５ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ａ Ｐｏｒｔａｂｌｅ ＡＣ Ｉｃｅ－ｍｅｌｔｉｎｇ Ｄｅｖｉｃｅ ｆｏｒ ６６ ｋＶ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ ＣＡＯ Ｑｉ，ＳＯＮＧ Ｐｉｎｇ，ＹＡＮＧ Ｋａｉ—ｑｕａｎ，ＷＵ Ｘｉｎ—ｑｉａｎｇ，ＺＨＥＮＧ Ｊｉｎ－ｐｅｎｇ （Ｂａｉｓｈａｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ Ｂｕｒｅａｕ，Ｂａｉｓｈａｎ １ ３４３００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｉｃｅ ｃｏａｔｉｎｇ ｏｆ ｏｖｅｒｈｅａｄ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ ｍｉｇｈｔ ｌｅａｄ ｔｏ ｓｕｃｈ ｔｒｏｕｂｌｅ ｏｆ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ａｓ ｗｉｒｅ ｂｒｅａｋａｇｅ ａｎｄ ｔｏｗｅｒ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｅｔｃ．Ｆａｌｌｉｎｇ ｏｆｆ ｏｆ ｉｃｅ ｃｏａｔｉｎｇ ｍａｙ ｃａｕｓｅ ｗｉｒｅ ｓｌｏｓｈｉｎｇ ａｎｄ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔ ｔｒｉｐｓ，ｗｈｉｃｈ ｅｎｄａｎｇｅｒ ｓｅｒｉｏｕｓｌｙ ｔｈｅ ｓａｆｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｅ ｓａｆｅ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｌｅ ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｙ ｔｏ ｔｈｅ ｕｓｅｒ．Ｒｅｍｏｖａｌ ｏｆ ｉｃｅ ｆｒｏｍ ｗｉｒｅ ｉｓ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ ｄｕｅ ｔｏ ｂｉｇ ｄａｉｌｙ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ，ｓｕｄｄｅｎ ｄｒｏｐ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｆｔｅｒ ｉｃｅ—ｃｏａｔｉｎｇ ａｎｄ ｌｏｎｇ ｉｃｅ—ｃｏａｔｉｎｇ ｔｉｍｅ ｏｆ ｗｉｒｅ．Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ｂａｓｅｄ ｏｎ ｎｏ ｉｃｅ—ｍｅｌｔｉｎｇ ｆａｃｉｌｉｔｉｅｓ ａｔ ｐｒｅｓｅｎｔｌｙ ｏｐｅｒａｔｅｄ ６６ ｋＶ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ａｎｄ ａｃ— ｔｕａｌ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｌｉｍｉｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｔｔｉｎｇ ｕｐ ｓｐｅｃｉａｌ ｉｃｅ—ｍｅｌｔｉｎｇ ｆａｃｉｌｉｔｉｅｓ ａｔ ｓｉｔｅ，ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ｓｉｔｅ ｔｅｓｔ ｏｆ ｐｏｒｔａｂｌｅ ＡＣ ｉｃｅ—ｍｅｌｔｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ ａｒｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐｏｒｔａｂｌｅ；ＡＣ ｉｃｅ—ｍｅｌｔｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ；ｒｅｓｅａｒｃｈ ０ Ｓｌ言 ２０１２年３月白山供电公司６６ ｋＶ输电线路 移动式交流融冰装置在松江河２２０ ｋＶ变电站 ６６ ｋＶ松露甲乙线上进行了成功试验。移动式交 流融冰装置通过采取电容器串补措施，补偿线路 电抗，通过施加１０ ｋＶ电源，导线通过的电流即可 低等特点。 １ 移动式交流融冰装置组成及原理 １．１装置组成 移动式交流融冰装置由１０ ｋＶ开关柜、串补 电容器、放电线圈、过电压保护阻尼放电间隙、细 丝软铜线、快速组装线路支架、快速连接线夹、继 电保护装置和专用卡车组成。 １．２装置原理 达到溶冰所需的温升要求。装置的研究重点解决 了现场快速连接和安全可靠性问题，同时解决了 低温环境下绝缘导线展放困难和可能发生绝缘损 坏问题。试验表明，移动式交流融冰装置具有设 装置原理接线如图１所示。通过６６ ｋＶ变电 站主变１０ ｋＶ侧提供融冰电源，根据融冰线路长 备简单、安全可靠、运行灵活、适用范围大和造价 收稿日期：２０１２－０４—１８ ・度，合理选择串补电容和主变分接开关位置，对融 ３４・ ２０１２年第４期 ・设计与研究・ 曹琪，等６６ ｋＶ输电线路移动式交流融冰装置研究 （总第１４２期） 实现对覆冰导线融冰羹 冰电流＇以电流热效应原理 ２ 移动式交流融冰装置关键技术及创新 “ｘ圳 岫 砜且人眶 、 。 ２２０ｋＶ ６６ｋＶ ２．１融冰电流值的选取 目前白山６６ ｋＶ电网输电线路的导线以ＬＧＪ． １５０和ＬＧＪ－２４０为主。试验室导线电流热效应温 ① 升见表１（试验条件：试验室，环境温度４℃～ ４．５℃。无风）。 ④ ⑤ ①专用线路及快速连接盒具；②放电线圈；③保护间隙； 按照表１数据并借鉴国家电网公司《输电线 ④串朴电容：⑤开关柜及保护；⑥溶冰电源变压器； 路电流融冰技术导则》 和南方电网针对ＧＢ ⑦中间Ｔ接变电站；⑧人工短路点 １１７９—１９８３规格导线的１ ｈ融冰电流推荐值 ， 图１移动式融冰装置原理图 Ｆｉｇ．１ Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ＬＧＪ．１５０型导线融冰电流选取４５０～６００ Ａ；ＬＧＪ一 ｐｏｒｔａｂｌｅ ｉｃｅ－ｍｅｌｔｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ ２４０型导线融冰电流选取６００～７５０ Ａ。 表１导线电流热效应（温升）试验 Ｔａｂ．１ Ｔｈｅｒｍａｌ ｅｆｆｅｃｔ（ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｉｓｅ）ｔｅｓｔ ｏｆ ｗｉｒｅ ２．２装置适用范围定位及主要技术参数 在电容器极间配置过电压保护放电间隙 Ｊ， 装置主要应用于以１０ ｋＶ电压等级为融冰电 作为极问绝缘的过电压保护。为了减小整套装置 源，开展６６ ｋＶ电网ＬＣＪ．１５０～２４０型导线为主的 的几何尺寸，保证在过电压保护间隙动作期问，装 输电线路的交流融冰，同时考虑满足通常条件下 置绝缘配合安全，采取了浇注式密封结构；为了限 ＬＧＪ－４００型导线的交流融冰要求；一般可融冰范 制间隙动作后的放电电流，在间隙回路串人了固 围为５０ ｋｍ，对存在中间Ｔ接变电站的可扩大到 定电阻。过电压保护放电问隙参数： １００ ｋｍ以上的线路。 第１组：动作电压３．１４ ｋＶ，阻尼电阻１ Ｑ。 按照上述装置适用范围定位，整套装置的额 第２组：动作电压５．０２ ｋＶ，阻尼电阻１ Ｑ。 定电流按９５０ Ａ选取。串补电容 参数： 在专用１０ ｋＶ开关柜内配置了氧化锌避雷 第１组：２．８５ ｋＶ，９５０ Ａ，３ Ｑ。 器Ｌ８圳作为变压器、开关柜和串补电容器主绝缘 第２组：４．５６ ｋＶ，９５０ Ａ，４．８ Ｑ。 的过电压保护。 ２．３继电保护及过电压保护 ２．４ 装置实现的难点和创新点 ２．３．１继电保护 ２．４．１ 装置与系统间连接导线的选取 为了保证融冰过程中各相导线非同步脱冰， 在低温环境下，采用常规的电缆或绝缘线，存 导线弹跳或舞动形成相问故障时电网和融冰装置 在展放时对绝缘损伤的问题。融冰电流大，所需 的电缆截面大、重量大、刚性大，现场人工展放和 的安全，必须配置完备的继电保护装置 。 接线困难极大。 主保护：设置融冰线路专用１０ ｋＶ开关柜，电 为了解决上述问题，采用带有尼龙保护套的 容器极间并联放电线圈［６ａｌ，配以电流保护和低 １８５ ｍｍ 细丝软铜线作为装置与系统间的专用连 电压、过电压、不平衡电压保护。 接导线。 后备保护：依靠融冰电源变压器高、低压侧的 ２．４．２装置与系统间连接导线的快速连接 电流保护实现。 设计了专用的１０ ｋＶ快速组装的线路支架结 ２．３．２过电压保护 构和快速连接线夹，如图２、３所示。 ・３５． ２０１２年第４期 电力电容器与无功补偿 第３３卷 导线快速展放，防止磨损。 快速连接线夹采取３层式结构设计，其中第 一层为平板式结构，预先与专用细丝软铜线压接 （线夹），如图３中③所示，为了保证各层间夹紧 好，如图３中②所示；另两层固定在夹紧式结构上 后处于平行位置，确保有效的接触面积，其中第一 层设计为可转动式结构；为了实现３层之间快速 图２快速组装线路支架结构 Ｆｉｇ．２ Ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｌｉｎｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｏｆ ｑｕｉｃｋ ａｓｓｅｍｂｌｙ 连接，在线夹上设置了“元宝螺丝”，可增大３层 之间的夹紧力，保证接触良好。快速连接线夹主 要分两种形式：一种适用于专用软铜线与铜排 （变压器接线板）的快速连接，如图３（ａ）所示；另 一种适用于专用软铜线与架空线路钢芯铝绞线的 快速连接，如图３（ｂ）所示。现场连接时，先将线 夹夹在变压器接线端子或线路刀闸侧钢芯铝绞线 Ｌａ） （ｂ） 上，将接线板②放在线夹③的两层接线之间（适 用于与铜排的连接）或其中一层上（适用于与钢 ①电源铜排②软铜线接线板①融冰导线②软铜线接线板 ③夹紧式结构（线夹） ③夹紧式结构（线夹） 图３快速连接线夹 Ｆｉｇ．３ Ｑｕｉｃｋ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｃｌｉｐｓ 芯铝绞线的连接），翻转线夹上事先配制好的“元 宝螺丝”，快速将３层压接为一整体，实现电源变 压器、融冰装置和融冰线路的快速连接。 ２．４．３ 串补电容器容抗的快速调整 快速组装的线路支架结构，由固定底座、连接 支管和绝缘放线横担组成。各部件之间全部采用 插接式结构，不用螺栓连接，组装十分快捷。固定 底座采用起重机腿式结构设计，增大支架与地面 装置串补电容器容抗的调整可采用专用的调 容开关来实现。但采用调容开关后，增加了设备 接线的复杂性和运输重量。因此，设计了容抗快 速调整结构，如图４所示。 间几何尺寸，提高支架的整体稳定性，降低支架重 量；绝缘放线横担，设有专用的放线滑轮，方便软 ＇ ～糍翳１ ｏ叫ｌＨ 辫薅卜＿ ｏ 一 ●＿●＿Ｉ＿● ：ｏ ・ 湃： Ａ－ Ｊ Ｉ ｃ Ｃ ２’ Ｃ 』 Ｉ Ｂ Ｂ Ｂ・ ・－ 图４串补电容器容抗快速调整结构 Ｆｉｇ．４ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｒａｐｉｄ ｃａｐａｃｉｔｉｖｅ ｒｅａｃｔａｎｃｅ ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｅｒｉｅｓ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ３６・ ２０１２年第４期 ・设计与研究・ 曹琪，等６６ ｋＶ输电线路移动式交流融冰装置研究 （总第１４２期） 为了满足电容器１组、２组和１组＋２组３种 试验在某２２０ ｋＶ变电站６６ ｋＶ侧双回５９ ｋｍ 线路所带的末端变电站进行，变电站２台主变容 量均为２０ ＭＶＡ。试验前将全部负荷转移至１台 主变供电，另１台主变停电备用，按图１所示完成 试验接线、保护整定和传动调试。 ３．１．２ 电气计算 补偿方式的要求，避免引入、引出端子和接线铜排 之间的交叉，同时最大限度接线结构高度，满 足运输要求，采取了两层式结构设计。Ａ、Ｃ、Ｂ三 相电容器在卡车上由左至右依次排列，Ａ相电源 进线由前侧引入，Ｃ相由后侧引入，Ｂ相由中间引 入。电容器１、２出线端子Ａ 、Ａ：由第１层引出（接 按无补偿、电容器１组补偿（３ １２）、２组补偿 （４．８ ｎ）、ｌ＋２组补偿（７．８ １２）和相应融冰电流 （ＬＧＪ．２４０按６５０ Ａ、ＬＧＪ．１５０按４７５ Ａ考虑）选取 恰当的短路点，并进行脱冰过程中可能形成的相 间短路激发系统谐振进行过电压校验。融冰过程 中叠加导线脱冰引起融冰线路相间短路故障电流 及电容器极间过电压计算见表２。 线端子①②之间用快速线夹连接，③④之间断开）， 电容器１＋２出线端子 由第２层引出（接线端子 ③④之间用快速线夹连接，①②之间断开）。 ３移动式交流融冰装置现场试验 ３．１试验方案与电气计算 ３．１．１试验方案 表２融冰线路相间短路故障电流及电容器极间过电压计算 Ｔａｂ．２ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｉｎｔｅｒｐｈａｓｅ ｓｈｏｒｔ ｃｉｒｃｕｉｔ ｆａｕｌｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ｆｏｒ ｉｃｅ－ｍｅｌｉｔｎｇ ｗｉｒｅ ａｎｄ ｉｎｔｅｒ－ｐｈａｓｅ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｏｒ 注：融冰线路１—３０ ｋＭ为ＬＧＪ一２４０，３０～５９ ｋＭ为ＬＧＪ一１５０型导线 由表２可知：线路长度为２２ ｋｍ左右的ＬＧＪ． ２４０导线线路可以直接进行三相短路融冰。通过 改变串补电容器容抗可以扩大融冰线路长度范 围。在正常融冰过程中，融冰装置按小于等于额 后，将造成系统串联谐振，在电容器两端产生危险 的过电压。在最严重的情况下（电容器串补容抗 ３ Ｑ，融冰线路长度２９ ｋｍ，叠加４ ｋｍ处的三相和 两相短路），电容器两端电压将达到２４ ｋＶ和 定参数运行，能够保证融冰作业安全，但在参数匹 配点，叠加导线脱冰过程中引起的相间短路故障 ２２．５５ ｋＶ，为了此过电压，保护电容器，配置 了过电压保护放电间隙，保护间隙动作后，串入 ・３７・ ２０１２年第４期 电力电容器与无功补偿 第３３卷 １ ｎ的电阻，电容器通过保护间隙放电时的 谐振过程中参数变化的保护，但是考虑过电压 过电流，同时消除系统谐振。过电压保护间隙不 保护间隙动作速度极快，可能造成间隙击穿后 能长时间通过大电流，必须通过继电保护装置快 电流保护、过电压返回，因此设置了低电压、不 速将融冰线路切除。 平衡电压保护作为反映保护间隙动作后谐振 通过表２，正常融冰＿÷导线脱冰过程中引起 消除后的主保护，迅速切断融冰电源，保护间 相间短路故障激发谐振一过电压保护间隙动作后 隙和整套装置的安全。 谐振消除３个过程，电源端电流和电容器极问电 ３．２现场试验结果 压存在如下关系： 现场进行了串补３ Ｑ和７．８ Ｑ分别在距电源 １）电源端电流，正常融冰电流一谐振情况下 侧２９ ｋｍ处和４９ ｋｍ处 相短路接地融冰试验， 的电流剧增一谐振消除后的电流下降； 并进行了串补７．８ Ｑ，４９ ｋｍ处ｉ相接地短路融冰 ２）电容器极间电压，正常融冰极间电压一谐 方式下，叠加１５ ｋｍ处两相短路激发系统谐振校 振情况下极问电压的剧增（无不平衡电压）一谐 验。通过试验，导线在正常融冰方式下的融冰电 振消除后极问电压的下降（叠加不对称短路，过 流能够满足融冰所需要的温升要求，在激发系统 电压保护间隙不对称击穿后出现不平衡电压）。 谐振方式下，过电压保护间隙和继电保护装置正 针对以上电源端电流和电容器极间电压变 确、快速动作，切除融冰装置和线路，满足整套装 化设置了电流保护、过电压、低电压、不平衡电 置和系统的安全要求，试验达到了预期效果。试 压保护，其中电流保护、过电压可以作为反映 验结果见表３。 表３现场融冰试验结果 Ｔａｂ．３ Ｒｅｓｕｌ￣ｏｆ ｓｉｔｅ ｉｃｅ－ｍｄｔｉｎｇ ｔｅｓｔ 注：融冰线路１～３０ ｋｍ为ＬＧＪ－２４０，３０～５９ ｋｍ为ＬＧＪ，１５０型导线 ４结语 线夹、快速容抗调整结构和细丝软铜线等技术创 新手段，较好地解决了移动式交流融冰装置现场 目前移动式融冰装置多采用直流融冰 方 快速接线和低温时电缆展放困难的难题。 案，需大电流电力电子整流设备，设备复杂，造价 ３）装置造价低，调用灵活，适用范围大，除冰 高；交流融冰装置多采用固定式结构，设备配置点 效率高，能够快速恢复覆冰线路的正常运行，有较 多，造价高。本文介绍的移动式交流融冰装置有 好的经济效益和应用前景。 如下的特点： 通过现场应用，由于各变电站主变和融冰线路 １）装置原理简单，灵活快捷、安全可靠。融 位置不同，因此采用的连接线路长度不确定，专用 冰范围可由串补电容器容抗变化进行调整，同时 的细丝软铜线按最长距离配置，在应用于短距离 利用有载调压变压器加大电流调节范围，可以扩 时，余线的绝缘处理存在困难。计划采取专用的绝 大线路的融冰范围。 缘挂箱，盘留余线，绝缘挂箱挂在融冰线路刀闸的 ２）采取插接式快速组装线路支架、快速连接 构支架上，可以解决上述问题。 （下转第６４页） ・３８・ ２０１２年第４期 电力电容器与无功补偿 第３３卷 ｔｈｅｒｍａｌ ｓｈｒｉｎｋａｇｅ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ，１９９０（１）：１７—２０． ［８］严怀贵，饶娣，祝咸玉，等．全膜电力电容器真空处理 过程中需注意的几个问题［Ｊ］．电力电容器与无功补 ＹＵ Ｂｉｎｇ，ＨＵＡＮＧ Ｘｉ・ｙａｎ，ＪＩＡ Ｈｕａ．Ｔｈｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｏｉｌ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｃｌａｍｐｓ ｆｏｒ ｖａｃｕｕｍ ｉｍｐｒｅｇｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｃａｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ 偿，２００９，３０（１）：４４－４７． Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２００９，３０（１）：４８－５２． ＹＡＮ Ｈｕａｉ—ｇｕｉ，ＲＡＯ Ｄｉ，ＺＨＵ Ｘｉａｎ—ｙｕ，ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ ｐｒｏｂ— ［１１］王友功，刘其昶．合成绝缘油［Ｊ］．电力电容器，１９８８ ｌｅｍｓ ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ ｖａｃｕｕｍ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｏｆ ｆｕｌｌ ｆｉｌｍ ｐｏｗｅｒ ｃａ— （２）：３８－４９． ｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎ— ［１２］刘义珍．全膜电容器液体电介质性能研究［Ｊ］．电力 ｓａｔｉｏｎ，２００９，３０（１）：４４４７． 电容器，１９９５（４）：ｌ４—２０． ［９］王友功，董军，陆祖怀．全膜电容器干燥浸渍Ｔ艺的 作者简介： 研究［Ｊ］．电力电容器，１９９５（３）：１４—１８． 李子华（１９６３一），男，高级工程师，主要从事电力电 ［１０］于兵，黄西雁，贾华．电容器真空浸渍过程中注 容器产品的设计工作。 路夹气问题的解决［Ｊ］．电力电容器与无功补偿， 唐青（１９６１一），女，工程师，主要从事电力电容器产 ２００９，３０（１）：４８．５２． 品的试验工作。 ”—－ ”— “＋”＋・・＋－・＋”＋“—－＋一”＋“＋ （上接第３８页） ａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２０１１，３２（１）：４５４９，５３． 参考文献： ［７］刘方，周耀显，张予洛．高压并联电容器用放电线圈 的温升特性研究［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２０１１， ［１］Ｑ／ＧＷＤ ７１６＿２０１２输电线路电流融冰技术导则 ３２（１）：５０—５３． ［Ｓ］． ＬＩＵ Ｆａｎｇ，ＺＨＯＵ Ｙａｏ—ｘｉａｎ，ＺＨＡＮＧ Ｙｕ—ｌｕｏ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｑ／ＧＷＤ ７ １６—＿２Ｏ１２ Ｃｏｎｓｔｒａｃｔｉｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｇｕｉｄｅ ｆｏｒ ｉｎｆｒａｒｅｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ—・ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｆａｕｌｔ ｄｉａｇｎｏ－－ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ ｔｏｗｅｒ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｉｎ ｈＪ ｇｈ ｅｌｅｖａｔｉｏｎ ｐｅｒ— ｓｉｓ ｏｆ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｖｏｌｔａｇｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆ ｍａｆｒｏｓｔ ａｒｅａ［Ｓ］． Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，２０１１，３２（１）：５０－５３． ［２］中国南方电网公司．电网防冰融冰技术及应用［Ｍ］． ［８］王兴贵，李庆玲，李效珍，等．氧化锌避雷器应用研究 北京：中国电力 版社，２０１０． ［Ｊ］．高压电器，２００８（２）：１７５－１７７． ［３］房金兰．特高压串联电容器的试验研究Ｔ作［Ｊ］．电 ＷＡＮＧ Ｘｉｎｇ—ｇｕｉ，ＬＩ Ｑｉｎｇ—ｌｉｎｇ，ＬＩ Ｘｉａｏ—ｚｈｅｎ，ｅｔ ａ１．Ｃａｓｅ 力电容器与无功补偿，２０１１，３２（６）：４７－５２． ｓｔｕｄｙ ｏｆ ＭＯＡ［Ｊ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ａｐｐａｒａｔｕｓ，２００８（２）： ＦＡＮＧ Ｊｉｎ—ｌａｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｔｅｓｔｉｎｇ ｏｆ ＵＨＶ ｓｅｒｉｅｓ ｃａ— １７５。１７７． ｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎ— ［９］马维勇，梁琮，赵彦军，等．１１０ ｋＶ并联电容器装置用 ｓａｔｉｏｎ，２０１１，３２（６）：４７－５２． 避雷器的选择［Ｊ］．电力电容器与无功补偿，２０１１，３２ ［４］ＧＢ ５０２２７－－２００８并联电容器装置设计规范［ｓ］． （２）：ｌ３—１５． ＧＢ ５０２２７－－２００８ Ｃｏｄｅ ｆｏｒ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｕｎｔ ＭＡ Ｗｅｉ—ｙｏｎｇ，ＬＩＡＮＧ Ｃｏｎｇ，ＺＨＡＯ Ｙａｎ－ｊｕｎ，ｅｔ ａ１．Ｓｅ— ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［ｓ］． ｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｒｒｅｓｔｅｒｓ ｆｏｒ １ １０ ｋＶ ｓｈｕｎｔ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ ｉｎｓｔａｌｌａ— ［５］ＧＢ／Ｔ ６ｔ１５．２＿２ｏ０２电力系统用串联电容器第２部 ｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａ— 分：串联电容器组用保护设备［ｓ］． ｔｉｏｎ，２０１１，３２（２）：１３・１５． ＧＢ／Ｔ ６１ １５．２—＿２００２ Ｓｅｒｉｅｓ ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ ｆｏｒ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓ— ［１０］张国荣，杨堂华．直流融冰装置运行操作经验总结 ｔｅｍｓ—Ｐａｒｔ ２：Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｆｏｒ ｓｅｒｉｅｓ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ［Ｊ］．电力安全技术，２０１０（１１）：９．１０． ｂａｎｋｓ『Ｓ］． 作者简介： ［６］周国良，金涌涛，汪科，等．高压并联电容器用放电线 曹琪（１９７２一），男，高级工程师，从事电网运行技术 圈的温升特性研究［Ｊ］．电力电容器与无功补偿， 工作。 ２０１１，３２（１）：４５＿４９，５３． （１９７３一），女，工程师，从事电力生产计划工作。 ＺＨＯＵ Ｇｕｏ—ｌｉａｎｇ，ＪＩＮ Ｙｏｎｇ・ｔａｏ，ＷＡＮＧ Ｋｅ，ｅｔ ａ１．Ｒｅ— 杨凯全（１９６７一），男，工程师，从事继电保护工作。 ｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｉｓｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ 吴鑫强（１９７６一），男，工程师，从事变电检修工作。 ｃｏｉｌｓ ｏｆｒ ＨＶ ｓｈｕｎｔ ｃａｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ＆Ｒｅ一 郑金鹏（１９７６一），男，工程师，从事配电技术工作。 ・６４・
