砌体结构课程设计报告

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1 根本资料

某五层混合构造办公楼，其平面、剖面如下图。图中梁L-1截面为

bchc200mm550mm，梁端伸入墙内240mm，一层纵墙厚为370mm，2-5层纵墙厚

240mm，横墙厚均为240mm，墙体拟采用双面粉刷并采用MU10实心烧结粘土砖，1层、2层采用M10混合砂浆砌筑；3-5层采用M7.5混合砂浆砌筑，试验算承重墙的承载力。层高3.3m，根底采用砖根底，埋深1.2m。女儿墙高度600mm，施工质量控制等级为B级。

办公楼平面图

办公楼剖面图

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2 荷载计算

①屋面荷载：屋面恒载标准值为4.005kN/m2，屋面活载标准值为2kN/m，组

2合值系数ψc0.7。

②楼面荷载：楼面恒载标准值为3.105kN/m2，楼面活载标准值为2.2kN/m，组

2合值系数ψc0.7。

③墙体及门窗荷载：240mm厚墙体自重为4.56KN/m，370mm厚墙体自重为

27.03KN/m2，钢框玻璃窗自重标准值为：0.45kN/m2。

④L-1梁自重〔含双面抹灰〕：

250.20.55(0.5520.2)3.08kN/m2

3 确定静力方案

采用装配式钢筋混凝土屋盖。最大恒墙间距s10.8m32m，该房屋属刚性房屋，外墙不考虑风载的影响。

4 两底砌体的局部受压承载力验算 〔1〕一层验算：

〔a〕有效支撑长度a010hc/f10550/1.89170240mm,局部受压面积

Ala0b17020034000mm2,影响砌体局部抗压强度的计算面积

A0(b2h)h(2002240)240163200mm2，因0。NlA01632004.33，故Al34000ql，q1.23.1053.61.42.20.7kN/m，Nl45kN。故局部压力2设计值=Nl45kN。

〔b〕砌体局部受压承载力设计值f1.89Mpa，砌体局部抗压强度提高系数

10.354.811.682.0,砌体局部抗压承载力为

fAl0.71.681.893400075.57Nl。故砌体局部承载力满足要求。

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〔2〕二层验算：

〔a〕有效支撑长度a010hc/f10550/1.69180.4240mm，局部受压面积

Ala0b180.420036080mm2，影响砌体局部抗压强度的计算面积

A0(b2h)h(2002240)240163200mm2，因

A01632004.53，故0。 Al36080Nl45kN。故局部压力设计值=Nl45kN。

〔b〕砌体局部受压承载力设计值f1.69Mpa，砌体局部抗压强度提高系数

10.35163200/3608011.652.0取1.65，砌体局部抗压承载力为

fAl0.71.651.693608070.43Nl。故砌体局部承载力满足要求。 5 高厚比验算

(1) 一层纵墙高厚比验算

a、整片墙高厚比：恒墙间距 s10.8m2H24.5m9m，H01.0H4.5m，

210.4MU10

bs180010.40.80.7，11.0。 s3600实心烧结粘土砖，M10

混合砂浆砌筑[]26，

0.05bc2000.0570.25， l3600H4500012.1612[]1.00.82620.8满足要求。

h370〔2〕二层纵墙高厚比验算

a、整片墙高厚比：恒墙间距 s10.8m2H24.5m9m，H01.0H4.5m，

210.4bs180010.40.80.7，11.0。 s3600MU10实心烧结粘土砖，M7.5混合砂浆砌筑[]26，0.05bc240 0.0670.25，

l3600H0450018.7512[]1.00.82620.8满足要求。 h240. .word.zl.

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〔3〕三至五层纵墙高厚比验算

H1.0H3.3ma、整片墙高厚比：恒墙间距 s10.8m2H23.3m6.6m，0，210.4。 MU10

实心烧结粘土砖，M7.5

混合砂浆砌筑[]26，

bs180010.40.80.7s3600，11.0。

0.05bc2000.0560.25， l3600H4500018.7512[]1.00.82620.8满足要求。

h240〔4〕横墙高厚比验算

a、静力方案确实定：纵墙间距s5.8m32m，该房屋属刚性房屋。 b、一层横墙高厚比验算：

H5.1ms5.8m2H10.2m

H00.4s0.2H0.45.80.25.13.34m，20.8，11.0。

H0334013.9212[]1.00.82620.8满足要求。 h240c、二、三、四、五层横墙高厚比验算

H3.3ms5.8m2H6.6m，H00.4s0.2H0.45.80.23.32.98m，

21.0，11.0。

H0298012.4212[]26满足要求。 h2406 纵墙内力计算及截面承载力验算 (1)计算单元确实定：

如办公楼图所示。

(2)控制截面：

底层和二-五层墙厚，砂浆等级不同，需验算底层及二层，三层墙体承载力，顶层承载力。每层墙取墙顶大梁底部，墙底下层大梁底部。两个控制截面。三-五层砌体抗压强度设计值

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f1.69Mpa，一二层f1.89Mpa。每层墙的计算截面面积

A137018006.66105mm2，A2A3A424018004.32105mm2。

〔3〕各层墙体内力标准值计算

a、计算各层墙自重标准值：女儿墙及顶层梁高X围墙重，女儿墙900mm，梁高550mm，屋面板，楼面板120mm。Gk(0.90.120.55)36004.5625.77kN。二-五层墙自重

G2kG3kG4kG5k(3.63.31.81.8)4.561.81.80.4540.86kN 底层墙

重G1k(3.63.851.81.8)7.031.81.80.4576.01kN

b、计算屋面，楼面，梁支座反力标准值屋面梁恒载标准值传来的支座反力

Nl5gk(4.0053.63.08)5.80.550.74kN

屋面梁由活荷载标准值传来支座反力为Nl5qk23.65.80.520.88kN 一~四层楼面梁由恒载标准值传来支座反力

Nl1gkNl2gkNl3gkNl4gk(3.1053.63.08)5.80.541.35kN

一~四层楼面梁由活载标准值传来支座反力

Nl1qkNl2qkNl3qkNl4qk2.23.65.80.522.97kN

三~五层梁有效支撑长度a03a04a0510hc55010180.4240mm f1.69二层楼面梁有效支撑长度a0210hc55010170.6240mm f1.89hc55010170.6240mm f1.89一层楼面梁有效支撑长度a0110〔4〕内力组合

1〕五层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N51.2(GkNl5gk)1.4Nl5qk1.2(25.7750.74)1.420.88121.04kN

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Nl51.2Nl5gk1.4Nl5qk1.250.741.420.8890.12kN

el5Nl5el590.1247.8424035.62mm 0.4a051200.4180.447.84mme5N5121.042 b、由恒载效应控制组合

N51.35(GkNl5gk)1.40.7Nl5qk1.35(25.7750.74)1.40.720.88123.75kN

Nl51.35Nl5gk1.40.7Nl5qk1.3550.741.40.720.8888.96kN

el5Nl5el588.9647.8424034.39mm 0.4a051200.4180.447.84mme5N123.75252〕五层墙截面 A由可变荷载效应控制组合

N51.2G5kN51.240.86121.04155.47kN

b、由恒载效应控制组合

N51.35G5kN51.3540.86123.75178.9kN

3)四层墙截面

a、由可变荷载效应控制组合

N41.2(GkG5kNl5gkNl4gk)1.4(Nl5qkNl4qk)1.2(25.7740.8650.7441.35)1.4(20.8822.97)251.85kN

Nl41.2Nl4gk1.4Nl4qk1.241.351.422.9781.78kNel4Nl4el481.7847.8424015.53mm 0.4a041200.4180.447.84mme4N251.8524 b、由恒载效应控制组合

N41.35(GkG5kNl5gkNl4gk)1.40.7(Nl5qkNl4qk)1.35(25.7740.8650.7441.35)1.40.7(20.8822.97)256.98kN

Nl41.35Nl4gk1.40.7Nl4qk1.3541.351.40.722.9778.33kN. .word.zl.

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el4Nl4el478.3347.8424014.58mm 0.4a041200.4180.447.84mme4N256.98244〕四层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N41.2G4kN41.240.86251.85300.88kN

b、由恒载效应控制组合

N41.35G4kN41.3540.86256.98312.14kN

5〕三层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N31.2(GkG5kG4kNl5gkNl4gkNl3gk)1.4(Nl5qkNl4qkNl3qk)

1.2(25.7740.8640.8650.7441.3541.35)1.4(20.8822.9722.97)382.66kN

Nl31.2Nl3gk1.4Nl3qk1.241.351.422.9781.78kNel3Nl3el381.7847.8424010.22mm 0.4a031200.4180.447.84mme3N382.6623 b、由恒载效应控制组合

N31.35(GkG5kG4kNl5gkNl4gkNl3gk)1.40.7(Nl5qkNl4qkNl3qk)

1.35(25.7740.8640.8650.7441.3541.35)1.40.7(20.8822.9722.97)390.74kNNl31.35Nl3gk1.40.7Nl3qk1.3541.351.40.722.9778.33kNNl3el378.3347.84240e9.59mm el30.4a031200.4180.447.84mm3N3390.7426〕三层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N31.2G3kN31.240.86380.66431.69kN

b、由恒载效应控制组合

N31.35G3kN31.3540.86390.74445.90kN

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7〕二层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N21.2(GkG5kG4kG3kNl5gkNl4gkNl3gkNl2gk)1.4(Nl5qkNl4qkNl3qkNl2qk)1.2(25.7740.8640.8640.8650.7441.3541.3541.35)1.4(20.8822.9722.9722.97)

513.47kN

Nl21.2Nl2gk1.4Nl2qk1.241.351.422.9781.78kNel2Nl2el281.7851.762408.24mm 0.4a021200.4170.651.76mme2N2513.412 b、由恒载效应控制组合

N21.35(GkG5kG4kG3kNl5gkNl4gkNl3gkNl2gk)1.40.7(Nl5qkNl4qkNl3qkNl2qk)1.35(25.7740.8640.8640.8650.7441.3541.3541.35)1.40.7(20.8822.9722.9722.97)559.19kN Nl21.35Nl2gk1.40.7Nl2qk1.3541.351.40.722.9778.33kNel2Nl2el278.3351.762407.73mm 0.4a021200.4170.651.76mme2N2524.2328〕二层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N21.2G2kN21.240.86513.47562.50kN

b、由恒载效应控制组合

N21.35G2kN21.3540.86524.23579.39kN

9〕一层墙截面 a、有可变荷载效应控制组合

N11.2(Gk4G5kNl5gk4Nl4gk)1.4(Nl5qk0.854Nl4qk)1.2(25.7740.86450.7441.354)1.4(20.8822.974)644.28kN Nl11.2Nl1gk1.4Nl1qk1.241.351.422.9781.78kN. .word.zl.

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el1Nl1el181.78116.7637014.82mm 0.4a011850.4170.6116.76mme1N644.2821 b、由恒载效应控制组合

N11.35(Gk4G5kNl5gk4Nl4gk)1.40.7(Nl5qk0.854Nl4qk)1.35(25.7740.86450.7441.354)1.40.7(20.8822.974)657.33kNNl11.35Nl1gk1.40.7Nl1qk1.3541.351.40.722.9778.33kNNl1el178.33116.76370e13.91mm el10.4a011850.4170.6116.76mm1N1657.73210〕一层墙截面 a、由可变荷载效应控制组合

N11.2G1kN11.240.86644.28393.31kN

b、由恒载效应控制组合

N11.35G1kN11.3540.86657.73712.89kN

(5)截面承载力验算

1〕五层墙截面

A=4.32105mm2，f1.69MPa， a、由可变荷载效应控制组合

H033001.113.75mm，H03300mm h240e35.620.148，查表3-1并用内插法求得0.475 h240fA0.47555I121.04KN

b、由恒载效应控制组合

e34.390.143,查表并用内插法可求得0.475 h240fA0.47555I123.75KN。满足要求。

2〕五层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载效应控制两组组合中的较大轴力进展验算，查表并用内插法求得0.776。

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fA0.77655II178.91KN

3)四层墙截面

A=4.32105mm2，f1.69MPa， a、由可变荷载效应控制组合

H033001.113.75mm，H03300mm h240e15.530.065，查表3-1并用内插法求得0.616 h240fA0.61654I251.85KN

b、由恒载效应控制组合

e14.580.061,查表并用内插法可求得0.666 h240fA0.66654I256.98KN。满足要求。

4〕四层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载效应控制两组组合中的较大轴力进展验算，查表并用内插法求得0.776。

fA0.77654II312.14KN

5〕三层墙截面

A=4.32105mm2，f1.69MPa， a、由可变荷载效应控制组合

H033001.113.75mm，H03300mm h240e10.220.043，查表3-1并用内插法求得0.666 h240fA0.66653I382.66KN

b、由恒载效应控制组合

e9.590.040,查表并用内插法可求得0.667 h240fA0.66753I390.74KN。满足要求。

6〕三层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载效应控制两组组合中的较大轴力进展验算，查表并用内插法求得0.776。

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fA0.77653II445.9KN

7〕二层墙截面

A=4.32105mm2，f1.89MPa， a、由可变荷载效应控制组合

H033001.113.75mm，H03300mm h240e8.240.034，查表3-1并用内插法求得0.726 h240fA0.72652I513.47KN

b、由恒载效应控制组合

e7.730.032,查表并用内插法可求得0.728 h240fA0.72852I524.23KN。满足要求。

8〕二层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载效应控制两组组合中的较大轴力进展验算，查表并用内插法求得0.776。

fA0.77652II579.3KN

9〕一层墙截面

A=6.66105mm2，f1.89MPa， a、由可变荷载效应控制组合

H045501.112.30mm，H04550mm h370e14.820.040，查表3-1并用内插法求得0.703 h370fA0.70351I644.28KN

b、由恒载效应控制组合

e13.910.038,查表并用内插法可求得0.734 h370fA0.73451I657.73KN。满足要求。

10〕一层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载效应控制两组组合中的较大轴力进展验算，查表并用内插法求得0.813。

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fA0.81351II712.89KN。满足要求。 7横墙内力计算及截面承载力验算 (1)计算单元确实定

选取轴线上1m宽墙体作为计算单元。受力X围为横向相邻间各一半，由于房屋开间荷载均一样，因此可按轴心受压验算。

(2)控制截面

由于横墙墙体厚度一样，一、二层砂浆强度等级与三至五层不同，所以需验算一层和三层墙体承载力，每层仅取最大轴向压力控制截面II-II，一、二层砌体抗压强度设计值为

f1.89Mpa，三至五层砌体抗压强度设计值为f1.69Mpa，每层墙体的计算截面面

52积为A1A2A324010002.410mm。

(3)内力组合

①三层墙截面 a、由可变荷载控制组合

N31.2(13.34.56313.63.105213.64.005)1.4(1222.2)3.6130.56kN

b、由恒载控制组合

N31.2(13.34.56313.63.105213.64.005)1.4(1222.2)0.73.6133.17kN②一层墙截面 a、由可变荷载控制组合

N11.2(15.15.46113.34.561)1.412.23.6N3225.53kN

b、由恒载控制组合

N11.35(15.14.56113.34.561)1.412.23.60.7N3230.58kN

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〔4〕截面承载力验算

①三层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载控制效应两组组合中的较大轴力进展验算。

H03180mm，H031801.113.25，查表并用内插法可得=0.667 ， h240Af0.7892.41051.69320.02kNN3133.17kN。 满足要求。

③一层层墙截面

按轴心受压计算，取可变荷载效应控制与恒荷载控制效应两组组合中的较大轴力进展验算。

H03730m，H037301.115.54，查表并用内插法可得=0.732， h240Af0.7322.41051.89332.04kNN1230.58kN。满足要求。

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